Энциклопедия по машиностроению XXL. Котел цилиндрической формы с равномерно распределенной

Полезная модель предназначена для нагрева воды и может быть использовано в теплотехнике. Технический результат полезной модели заключается в повышении степени сгорания топлива за счет равномерного распределения воздуха в зоне горения. Водогрейный котел содержит колосниковую решетку, выполненную из неподвижных и подвижных элементов с отверстиями для воздуха и снабженную кривошипным механизмом, соединенным с подвижными элементами колосниковой решетки с возможностью их вертикального перемещения, боковые, фронтальный, задний, потолочный топочные экраны, выполненные из стальных труб, расположенных на некотором расстоянии друг от друга, систему подачи топлива и систему золоудаления, а также газоход, снабженный конвективными пакетами из стальных труб, каркас котла. Предлагаемый водогрейный котел позволяет эффективно осуществлять нагрев воды за счет более полного сгорания топлива. 1 п. ф-лы, 1 ил.

Полезная модель предназначена для нагрева воды и может быть использовано в теплотехнике.

Проблема, существующая в области нагрева воды в водогрейных котлах при сжигании углей, заключается в том, что все известные водогрейные котлы не позволяют осуществить полное сгорание топлива вследствие неравномерного распределения воздуха в зоне горения.

Существует водогрейный котел типа «Универсал» [1], содержащий систему подачи топлива и систему золоудаления, два комплекта сборных боковых секций, составляющих боковые топочные экраны, и две лобовые секции, составляющие фронтальный топочный экран, образуют шатер, под которым размещается неподвижная колосниковая решетка, состоящая из неподвижных, находящихся на некотором расстоянии друг от друга чугунных колосников.

Существующий водогрейный котел позволяет осуществлять нагрев воды за счет энергии, выделившейся при сгорании твердого топлива.

Недостатком известного решения является то, что он не позволяет осуществить процесс горения в таких условиях, при которых уголь сгорал бы полностью. Это обусловлено неравномерным распределением воздуха в зоне горения из-за того, что смешенные крупные и мелкие фракции угля недостаточно хорошо пропускают воздух, необходимый для полного сгорания топлива. Вследствие чего топливо горит при недостаточном для полного сгорания количестве воздуха. Это приводит к неполному сгоранию топлива и снижению коэффициента полезного действия.

Наиболее близким по технической сущности к заявленному решению является стальной водогрейный котел малой мощности для слоевого сжигания твердого топлива [2].

Водогрейный котел содержит топку, включающую неподвижную колосниковую решетку, состоящую из неподвижных, находящихся на некотором расстоянии друг от друга чугунных колосников, и боковые, задний и потолочный топочные экраны, выполненные из стальных труб, расположенных на некотором расстоянии друг от друга, систему подачи топлива и систему золоудаления, а также газоход, снабженный конвективными пакетами из стальных труб, каркас котла.

Водогрейный котел работает следующим образом: уголь, попадая на колосниковую решетку, подвергается воздействию высокой температуры и теплоты, выделяемой догорающим топливом и раскаленным зажигательным поясом. Через щели между колосниками неподвижной колосниковой решетки воздух распределяется в зоне горения. Из-за того, что уголь имеет как крупную фракцию, так и мелкую, находящуюся между крупными кусками угля различный фракционный состав равномерного распределения воздуха в зоне горения не происходит, что приводит к неполному сгоранию топлива. Топливо начинает гореть, выделяя лучистую энергию и образуя топочные газы, нагретые до высокой температуры. Лучистая энергия и топочные газы, нагретые до высокой температуры, передают энергию стальным трубам, образующим топочные экраны, по которым циркулирует нагреваемая вода.

Водогрейный котел позволяет осуществлять нагрев воды за счет энергии, выделившейся при сгорании твердого топлива.

Недостатком известного решения является то, что он не позволяет осуществить процесс горения в таких условиях, при которых уголь сгорал бы полностью. Это обусловлено неравномерным распределением

воздуха в зоне горения из-за того, что смешенные крупные и мелкие фракции угля недостаточно хорошо пропускают воздух, необходимый для полного сгорания топлива. Вследствие чего топливо горит при недостаточном для полного сгорания количестве воздуха. Это приводит к неполному сгоранию топлива и снижению коэффициента полезного действия.

Задачей предлагаемого решения является создание такого водогрейного котла, который позволяет повысить полноту сгорания топлива за счет равномерного распределения воздуха в зоне горения.

Для решения поставленной задачи в известном устройстве, содержащем колосниковую решетку, боковые, фронтальный, задний, потолочный топочные экраны, выполненные из стальных труб, расположенных на некотором расстоянии друг от друга, систему подачи топлива и систему золоудаления, а также газоход, снабженный конвективными пакетами из стальных труб, каркас котла, колосниковая решетка выполнена из неподвижных и подвижных элементов с отверстиями для воздуха и снабжена кривошипным механизмом, соединенным с подвижными элементами колосниковой решетки с возможностью их вертикального перемещения.

Признаками, отличающими заявляемый водогрейный циклон от известного, выбранного в качестве прототипа, является снабжение колосниковой решетки кривошипным механизмом и выполнение ее из неподвижных и подвижных элементов с отверстиями для воздуха и соединение подвижных элементов с кривошипным механизмом с возможностью их вертикального перемещения.

Благодаря отличительным признакам предлагаемый водогрейный котел повышает полноту сгорания топлива. При загрузке угля происходит сортировка угля: более крупные фракции угля скатываются в ниши, созданные опущенными подвижными элементами, а мелкая

фракция остается на неподвижных элементах. Воздух, проникая через отверстия в элементах колосниковой решетки, равномерно распределяется между частицами топлива, причем его распределение в нишах, не затруднено наличием большого количества мелкой фракции. Повышается полнота сгорания топлива, вследствие равномерного распределения воздуха в зоне горения.

Предлагаемый водогрейный котел иллюстрируется чертежами. На Фиг.1 показан вертикальный разрез водогрейного котла. На Фиг.2 показана схема колосниковой решетки. На Фиг.3 показан вертикальный разрез колосниковой решетки.

Водогрейный котел содержит колосниковую решетку 1, состоящую из подвижных 2 и неподвижных 3 элементов с отверстиями для воздуха 4, кривошипный механизм 5, соединенный с подвижными элементами колосниковой решетки, экраны: боковые 6, фронтальный 7, задний 8, потолочный 9, систему подачи топлива и систему золоудаления, газоход, снабженный конвективными пакетами из стальных труб 10, каркас котла 11.

Водогрейный котел работает следующим образом. Уголь, попадая на колосниковую решетку 1, подвергается сортировке. С помощью приводного механизма 5 подвижные элементы колосниковой решетки 2 опускаются, образуя ниши, в которые скатывается более крупная фракция угля. Мелкая фракция угля, хуже пропускающая воздух, остается на неподвижных элементах 3. Топливо подвергается воздействию высокой температуры и теплоты, выделяемой раскаленным зажигательным поясом. Воздух, проникая через отверстия 4 в элементах колосниковой решетки, распределяется между частицами топлива, причем его распределение в нишах, образованных опущенными подвижными элементами, не затруднено наличием большого количества мелкой фракции. Топливо начинает гореть, выделяя лучистую

энергию и образуя топочные газы, нагретые до высокой температуры. За счет равномерного распределения воздуха в зоне горения и приподнятого положения мелкой фракции, находящейся на неподвижных элементах, происходит более полное сгорание топлива. Лучистая энергия и топочные газы, нагретые до высокой температуры, передают энергию стальным трубам, образующим топочные экраны 6, 7, 8, 9, по которым циркулирует нагреваемая вода. Далее топочные газы направляются в газоход, где проходят через конвективные пакеты стальных труб 10, по которым циркулирует вода, подаваемая в топочные экраны, за счет теплоты газов, нагревая ее. Далее охлажденные топочные газы направляются в дымовую трубу и выбрасываются в атмосферу. После полного сгорания топлива при помощи кривошипного механизма 5 осуществляется подъем подвижных элементов колосниковой решетки, для удаления золы.

Водогрейный котел позволяет эффективно осуществлять нагрев воды за счет более полного сгорания топлива.

Источники информации принятые во внимание:

1. Роддатис К.Ф., Полторецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. - М.: Энергоиздат, 1989.

2. Гусев Ю.Л. Основы проектирования котельных установок. - М.: Издательство литературы по строительству, 1967.

Водогрейный котел, содержащий колосниковую решетку, топочные экраны, выполненные из стальных труб, систему подачи топлива и систему золоудаления, а также газоход, снабженный конвективными пакетами из стальных труб, каркас котла, отличающийся тем, что колосниковая решетка выполнена из неподвижных и подвижных элементов с отверстиями для воздуха и снабжена кривошипным механизмом, соединенным с подвижными элементами колосниковой решетки с возможностью их вертикального перемещения.

poleznayamodel.ru

Резервуар цилиндрический под давлением - Энциклопедия по машиностроению XXL

Задача VII—26. Водоструйный насос, получая рабочую воду под давлением из резервуара А, подсасывает из резервуара В воду на высоту = 4 м и нагнетает ее в резервуар С на высоту В.2 = 2 м. Выходной диаметр сопла, из которого вытекает под давлением вода, = = 20 мм, диаметр цилиндрической смесительной камеры d2 = 40 мм, выходной диаметр диффузора, из которого вода поступает в резервуар С, а = 100 мм.  [c.166]

Трубы и резервуары, заполненные жидкостью, находятся под действием внутреннего гидростатического давления, которое может разорвать трубу или резервуар, если толщины их стенок будут недостаточны для восприятия растягивающих усилий. Так как наиболее часто трубы бывают круглого сечения, а резервуары цилиндрической формы, то мы ограничимся рассмотрением этих случаев.  [c.55]

На основе этой машины создана установка ИП-2Д для испытаний образцов толщиной до 3 мм при гидростатическом давлении коррозионной среды до 20 МПа 137]. В сосуде 9 с крышкой 1 (рис. 1.38) находится под давлением жидкость А —масло Индустриальное-20 . В резервуар помещена резиновая камера с испытуемым образцом 3. Камеру заполняют исследуемой жидкостью Б. Образец крепят в захватах, один из которых подвижный. Усилие от рычагов 8 передается на захват посредством соосных валов 5 и 6, установленных в стакане 7. Валы герметизируют резиновыми кольцами, поджимаемыми втулками в верхней части. В нижней части цилиндрическое резиновое кольцо поджимается втулкой и двумя круглыми кольцами, находящимися в выточках между валами.  [c.48]

Баллоны и резервуары под давлением. Метод, иллюстрированный примерами предыдущего параграфа, может быть применен также и для вычисления напряжений в цилиндрических сосудах, подвергающихся действию внутреннего давления 2). При изложении мембранной теории уже неоднократно указывалось, что эта теория неспособна представить фактические напряжения в частях оболочки, расположенных близко к краям, поскольку граничные условия на краях обычно не могут быть полностью удовлетворены из рассмотрения одних лишь мембранных напряжений. Аналогичное положение, когда  [c.531]

Шламовые бассейны представляют собой железобетонные или металлические резервуары цилиндрической или прямоугольной формы. При хранении шлама необходимо тщательно его перемешивать, чтобы он не отстаивался и был однородным. Перемешивать шлам в шламовом бассейне можно механическим и пневматическим путем. Механическое перемешивание шлама осуществляется движущимися балками с граблями, насаженными на вертикальные валы. Оно вызывает большой расход энергии и, так как перемешивание производится только в горизонтальном направлении, шлам приобретает некоторую слоистость. Более совершенное перемешивание осуществляется путем подачи сжатого воздуха под давлением 0,25—0,3 МПа. Шламовый бассейн, где перемешивание осуществляется сжатым воздухом, представляет собой цилиндрический резервуар с конусообразной нижней частью. Шламовый бассейн соединен со сборником сжатого воздуха, который, поступая через сопло в нижнюю часть бассейна, заставляет шлам бурлить и перемешиваться.  [c.136]

Запасные резервуары осматривают, обстукивают, продувают сжатым воздухом давлением 0,60—0,65 МПа (6,0—6,5 кгс/см ) и проверяют плотность обмыливанием. Эти резервуары при заводском ремонте снимают и подвергают гидравлическому испытанию в течение 5 мин под давлением 1,05 МПа (10,5 кгс/см ). При положительных результатах наносится надпись на цилиндрической части резервуара с указанием даты и места испытания.  [c.90]

Д1 — уменьшение объема цилиндрического резервуара под давлением, равным 1 атм  [c.277]

В полом цилиндре (или трубе), нагруженном симметрично относительно оси и равномерно по длине, главными направлениями напряжений и деформаций являются радиальное, окружное и осевое. Как и при рассмотрении двухмерных задач математической теории упругости, здесь следует различать два случая 1) осесимметричная плоская пластическая деформация в цилиндре, осевая деформация которого постоянна, и 2) плоское пластическое напряженное состояние, при котором в нуль обращаются нормальные напряжения по направлению, параллельному оси цилиндра. Первый случай относится к распределению напряжений и деформаций в длинных цилиндрах, второй—к плоским круговым дискам или кольцам, нагруженным параллельно их срединной плоскости. В каждом из этих случаев для приложений важно рассматривать вопросы, относящиеся как к бесконечно малым, так и к конечным деформациям. Ввиду той значительной роли, которую играют пластичные металлы и их сплавы в качестве технических материалов, нам надлежит рассмотреть пластическое деформирование цилиндра как из идеально пластичного вещества (представляющего случай металла с резко выраженным пределом текучести), так и из металла, который деформируется за пределом упругости прп монотонно возрастающих напряжениях (т. е. из металла, обладающего упрочнением). На практике такие случаи пластической деформации встречаются, например, в цилиндрических резервуарах, находящихся под действием высокого внутреннего или внешнего давления, при прокатке труб или их формовке из мягких металлов путем продавливания через матрицу со слегка суживающимся отверстием.  [c.493]

Напорные фильтры работают под давлением воды, которое создается насосом или напорным резервуаром. Напорный фильтр состоит из цилиндрического корпуса с верхним и нижним сферическими днищами. Внутри корпуса в нижней его части имеется трубчатая дренажная система, на которую через специальные люки засыпается фильтрующий материал слой кварцевого песка крупностью 0,6—1,0 мм, мраморная крошка, дробленый антрацит или доломит. Фильтр оборудован системой трубопроводов и двумя манометрами для контроля сопротивления фильтра. С помощью насоса или напорного резервуара вода подается в верх-  [c.145]

Наиболее распространенным у нас напорным дозатором для коагулянта и щелочи является напорный дозатор-вы теснит ель или, как его чаще называют, шайбовый дозатор, поскольку вытеснение водой раствора реагента в напорный трубопровод обрабатываемой воды (рис. 5-10) происходит в нем за счет перепада давления, создаваемого на этом трубопроводе дроссельной диафрагмой (шайбой). Вода из напорного трубопровода под давлением поступает в верхнюю часть дозатора, представляющего собой цилиндрический стальной резервуар со сферическими днищами и рассчитанный на давление воды в трубопроводе 3. Вытесняемый водой из дозатора раствор реагента подается в тот же трубопровод непосредственно за диафрагмой, где вследствие создаваемого ею сопротивления потоку воды давление ниже, чем перед диафрагмой.  [c.129]

Бачок для жидкого горючего используется для хранения керосина на месте работы и подачи его под давлением к резаку и представляет собой сварной цилиндрический сосуд емкостью 6,5 л (рис. 17). Он имеет резервуар 1, воздушный насос 2 с обратным клапаном, предохранительный клапан 3, трубку для отбора горючего 4 с запорным вентилем 5, ниппель 6 и накидную гайку насоса 7. Горючее из бачка по трубке 4 поступит в шланг,  [c.226]

Наиболее часто встречающимися на практике примерами осесимметрично нагруженных оболочек вращения являются днища цилиндрических резервуаров, работающих под внутренним давлением. В химических резервуарах используются днища, составленные из плавно сопрягающихся между собой сферических, конических и- тороидальных оболочек. В местах сопряжения в таких оболочках появляются местные изгибные напряжения и деформации, которые описываются дифференциальным уравнением (525).  [c.159]

Рассмотрим цилиндрический резервуар, внутри которого находится газ под давлением р (рис. 59, а). Давление газа стремится разорвать цилиндр по двум направлениям по поперечному сечению 1—1 и по продольному сечению  [c.97]

Такой шов одинаково пригоден как для призматических, так и цилиндрических резервуаров. Проверка плотности швов на работу под давлением показа-  [c.482]

Задача I—24. К замкнутому цилиндрическому сосуду диаметром 0=2 м и высотой И = 3 м присоединена трубка, нижним открытым концом погруженная под уровень воды в резервуаре А. Сосуд установлен на высоте к(, = 2 м над уровнем воды в резервуаре и заполнен водой до высоты к = 2 и через открытый кран / при закрытом кране 2 (давление над водой равно атмосферному p = =98 кПа). При открытии крана 2 и одновременном закрытии крана 1 часть воды сливается из сосуда в резервуар А.  [c.26]

Все конструкции оболочкового типа изготавливают из листового проката. В зависимости от назначения, конструктивного оформления и особенностей изготовления оболочковые конструкции можно разделить на негабаритные емкости (вертикальные цилиндрические резервуары емкостью до 50 ООО м вертикальные телескопические и изотермические резервуары и т.п.), негабаритные цилиндрические изделия (вращающиеся печи, трубные мельницы и т.п.), сосуды, работающие под избыточным давлением, и трубопроводы. Характерной особенностью изготовления этих конструкций является влияние вида транспортировки от завода-изготовителя к заказчику. Если изделие не может  [c.382]

В качестве применения метода подобия, основанного на рассмотрении размерностей входящих в данную задачу величин, приведем следующий широко распространенный случай. Жидкость плотности рис коэффициентом динамической вязкости р, течет сквозь горизонтальную цилиндрическую круглую трубу диаметра й под действием постоянного перепада давлений, на участке трубы I равного Ар при этом сквозь трубу проходит также постоянный секундный объемный расход Q. Оставляя в стороне вопрос о деталях движения жидкости по трубе — этот вопрос будет разобран в следующем параграфе для случая ламинарного движения и в гл. IX — для турбулентного,— выясним, какие указания может дать метод подобия относительно общего вида зависимости между перепадом давлений в трубе Ар (обеспечиваемым работой насоса или напором столба жидкости между резервуаром и трубой) и секундным объемным расходом сквозь трубу Q.  [c.372]

Круговая цилиндрическая оболочка под симметричной относительно оси нагрузкой. В практических применениях мы часто встречаемся с задачами, где круговая цилиндрическая оболочка подвергается действию сил. распределенных симметрично, относительно оси цилиндра. Распределение напряжений в цилиндрических котлах, подвергающихся давлению пара, напряжения в цилиндрических резервуарах с вертикальной осью, подвергающихся действию внутреннего давления жидкости, наконец, напряжения в круглых трубах под равномерным внутренним давлением — все это примеры такого рода задач.  [c.514]

Золотники являются распределительными устройствами и обеспечивают подачу масла под давлением попеременно в правую и левую полости цилиндра, а также отвод отработанного масла обратно в резервуар. Наиболее распространены цилиндрические золотники (см. фиг. 85, е). При положении золотеяка 1 справе масло  [c.197]

Опорожяение цистерн (цилиндрических резервуаров) с горизонтальной осью (фиг. 55, в) полное опорожнение под давлением РхФРч. в расположенные яа другом уровне резервуары совершается за время  [c.261]

Вторым примером привода такого рода служит привод станка ММ582 Московского завода внутришлифовальных станков. В этом станке в качестве двигателя также использован гидромотор (фиг. 14), который получает питание от лопастного насоса, нагнетающего масло под давлением 20—30 кг1см через распределительную панель управления, установленную на передней части станины станка. Гидромотор имеет неподвижный корпус (барабан) 6, в котором расточены одиннадцать цилиндрических отверстий, параллельных оси двигателя. В этих цилиндрических расточках перемещаются плунжеры 7. Правые концы этих плунжеров имеют сферическую форму и упираются в диск 8, наклонно насаженный на вал гидромотора 9. В те цилиндры, плунжеры которых находятся в левом положении, подводится масло под давлением, заставляющее их двигаться вправо, нажимать на наклонный диск 8 и через шарикоподшипник диска вращать вал гидромотора. Цилиндры тех плунжеров, которые находятся в правом положении, в это время соединены с линией выхода масла в резервуар. При вращении вала  [c.37]

Для строительных металлоконструкций применяют низкоуглеродистые и низколегированные стали с временным сопротивлением 370—590 МПа. При укрупнении и монтаже стальные строительные конструкции подразделяют на шесть групп сварные конструкции, работающие в особо тяжелых условиях и подвергающиеся непосредственному воздействию динамических и вибрационных нагрузок, а также работающие под давлением и при повышенных температурах (/) сварные конструкции, находящиеся под непосредственным воздействием динамических или вибрационных нагрузок, кроме указанных в группе I, а также сварные конструкции кожухов доменных печей, вытяжных и телевизионных башен (//) сварные конструкции перекрытий покрытий и сварные конструкции цилиндрических вертикальных и траншейных резервуаров (///) сварные конструкции, не подвергающиеся непосредственному воздействию динамических и вибрационных нагрузок (/P j кипструкции I—IV групп, монтируемые при расчетной температуре ниже —40 °С и эксплуатируемые в отапливаемых помещениях (У) изготовляемые и монтируемые с применением сварки вспомогательные конструкции зданий и сооружений и слабонагруженные конструкции и элементы, напряжение в которых не превышает 0,4 расчетного сопротивления VI).  [c.136]

Пример 2. В днище резервуара вделано цилиндрическое сопло, имеющее площадь сечения F = i см (фиг. 172). Резервуар закрыт плотным поршнем, нагруженным постоянным усилием Р кг, так что в резервуаре создается постоянное давление pi = 10 ama. Температура в резервуаре t = 27° С также не меняется. Через сопло воздух, помещенный под поршнем, вытекает в атмо- фeJ)y (р2 = 1 ата). Определить теоретические скорость истечения и секундный расход. Скоростью движения поршня пренебречь. Изменятся ли скорость истечения и расход, если дополнительным нагружением поршня повысить давление в резервуаре до 15 ama Рассмотреть два процесса повышения давления изотермический и адиабатный.  [c.277]

У пружины 1 Бурдона один колед (В) запаян, второй впаян в полый цилиндрический патрубок 4. Патрубок посредством штуцера 5 соединяется с резервуаром, где измеряется давление. Под действием давления среды, поступающей из резервуара в пружину, последняя несколько выпрямляется, в результате чего ее запаянный конец В получает некоторое линейное перемещение f и угловое — Ду. Перемещение f посредством множительного механизма, включающего тягу 2, секторное зубчатое колесо 3, триб 8 и другие звенья передается стрелке 6, закрепленной на оси триба. Стрелка, поворачиваясь, показывает на шкале 7 величину измеряемого давления. На оси прибора имеется спиральная пружина 9, предназначенная для силового замыкания механизма и уничтожения зазоров.  [c.372]

Емкости небольших размеров обыкновенно изготовляются в виде жестких конструкций. В эту группу входит не только жесткая тара, используемая для транспортных целей, но также и обычные емкости, применяемые в химической промышленности. К их числу относятся различные ведра, бадьи, кувшины, электрохимические баки, кристаллизаторы, поплавки, небольшие резервуары цилиндрической и прямоугольной формы и бытовая посуда. При массовом производстве небольшие термопластические емкости изготовляются методом литья под давлением. Когда же производство является малосерийным или изготовляются изделия на заказ, их обычно сваривают из секций, изготовленных путем формования, экструзии или литья. Прочные 206  [c.206]

Резервуары, как в газгольдеры, бункеры, трубопроводы больших диаметров, кожухи доменных печей и т. д., относятся к номенклатуре листовых конструкций. Резервуары служат для хранения нефти а нефтепродуктов, воды, сжиженных газов, кислот и других жидкостей. По форме резервуары различают вертикальные и горизонтальные цилиндрические, каплевидные и шарбвые (рис. 9.1). В зависимости от расположения резервуары могут быть надземными, наземными, полузаглубленными или подземными, подводными. Условия работы резервуаров также различны в зависимости от назначения они могут воспринимать статистические и динамические нагрузки, работать под давлением и вакуумом, под воздействием переменных температур и нейтральных или агрессивных сред.  [c.330]

Резервуары больших объемов. В ряде случаев нашли применение горизонтальные цилиндрические резервуары значительных объемов (порядка до 1000 ж ), работающие под давлением 2—20 кг/сж (для хранения сжиженных газов легких фракций бензина, бутана, пропана, азота и др.). У резервуаров значительных объемов применяются кольца жесткости. На опорах ставятся усиленные кольца жесткости, имеющие тавровое, уголковое, швеллерйое или коробчатое сечение.  [c.371]

Вертикальные цилиндрические резервуары на водонапорных башнях строятся с плоскими или выпуклыми днищами. Плоские гибкие дннща обычно располагаются на балочных клетках. Однако для резервуаров диаметром до 5—6 м можно применять плоскую гибкую мембрану без балочной клетки с кольцом жесткости по контуру примыкания мембраны к цилиндрическому корпусу. Типы выпуклых днищ, приведенные на рис. 17.19, могут применяться для водонапорных резервуаров на башнях. Рационально также применение сфероцилиндрических днищ в виде части сферы, сваренной из нескольких секторов одинарной кривизны. Аналогичные конструкции в применении для покрытий резервуаров под давлением" описаны выше и показаны на рис. 17.6.  [c.379]

Резервуары. Резервуары 1 прямоугольно формы (рпс. 153) невыгодны, так как под де ктвнем давления стенки выпучиваются (штриховая линия). При таких формах обязательно введение поперечных перегородок жесткости 2. Большей жесткостью обладают овальные 3, эллиптические 4, 5 II особенно цилиндрические 6 резервуары. При усилении цилиндрических резервуаров наружными ребрами следует учитывать направление деформации стенок.  [c.272]

В машиностроении часто приходится встречаться как с простыми, так и со сложными криволинейными поверхностями, под-вёрженными гидростатическому давлению. В качестве примера можно привести сферические крышки резервуаров, шаровые клапаны насосов, внутренние криволинейные стенки круглых маслопроводов и трубопроводов, внутренние криволинейные стенки цилиндрических баков и цистерн и т. д.  [c.69]

В качестве второго примера безмоментной оболочки рассмотрим цилиндрический резервуар со сферическими днищами, представленный на рис. 7.21, находящийся под действием внутреннего давления onst. Продольная сила (рис. 7.21, а), открывающая сферическое днище от цилиндрической части,  [c.210]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба.  [c.478]

mash-xxl.info

Распределение тепла - Энциклопедия по машиностроению XXL

Фиг. 360. Зависимость установившейся температуры от давления для колодочного тормоза ТК-300 с чугунным ждалось некоторым повышением температуры (фиг. 360). В первом случае это объясняется увеличением работы трения, приходящейся на каждый квадратный сантиметр поверхности трения накладки, во втором — возрастанием интенсивности торможения. Многочисленными опытами было доказано, что генерирование тепла зависит от скорости торможения чем быстрее тормозится машина, тем выше поднимается температура поверхности трения. При уменьшении времени торможения образование тепла происходит в более короткое время, и хотя теплопроводность шкива велика, она все же является конечной величиной, и для распределения тепла по массе шкива требуется некоторое время. Кроме того, наиболее интенсивное охлаждение происходит во время торможения, а так как уменьшается время торможения, то уменьшается и время наиболее интенсивного охлаждения. Надо отметить также, что при уменьшении времени торможения несколько увеличивается работа торможения, так как соответственно уменьшается тормозящее действие внутренних сил сопротивления механизма. Это обстоятельство также способствует увеличению температуры поверхности трения.

Структура себестоимости распределения тепла на крупном заводе  [c.271]

Проведенные исследования [17] показали также, что распределение тепла между уплотнительными кольцами может быть описано системой уравнений, в которую входят три неизвестных (тепловой поток во вращающемся кольце, тепловой поток в неподвижном кольце и температура на поверхности трения). Эта система может быть решена относительно любой из интересующей нас неизвестной величины.  [c.170]

Смазка подшипников. Основное назначение смазки для шарике- и роликоподшипников — обеспечение их долговечности и снижение потерь энергии на трение. Правильно пО добранная смазка должна а) уменьшать трение скольжения между телами качения и кольцами, телами качения и сепаратором, а также между сепаратором и бортами колец уменьшать трение скольжения, возникающее вследствие упругих деформаций рабочих поверхностей (тел качения и желобов) под действием нагрузки при работе подшипника б) способствовать равномерному распределению тепла во всех частях подшипника и отводить от него тепло, развивающееся вследствие работы трения в) предохранять полированные поверхности тел качения и желобов, а также остальные поверхности подшипника от коррозии  [c.610]

На фиг. 1 приведена схема распределения тепла в паровозе ФД. В механическую полезную работу превращается в паровозе до 7 /о тепла топлива.  [c.245]

Фиг, I. Схем распределения тепла в паровозе ФД а — химическая потеря тепла от неполноты  [c.245]

Повышение точности обработки в сравнении с обычной токарной обработкой достигается вследствие высокой жесткости станка, меньших усилий резания и благоприятного распределения тепла при резании.  [c.182]

При механической обработке детали нагреваются. При равномерном распределении тепла по длине и толщине детали изменяются только размеры детали, а при неравномерном распределении может изменяться также и ее форма.  [c.84]

Тепловым балансом называют распределение тепла израсходованного топлива на полезно использованное тепло и тепловые потери, сопровождающие рабочий процесс котла.  [c.56]

Однако в системах теплоснабжения, объединяющих группу зданий и имеющих большую протяженность сетей, регулировать теплопроизводительность релейным методом не представляется возможным из-за нарушения нормального распределения тепла между отапливаемыми помещениями вследствие запаздываний в системе отопления первые по ходу теплоносителя помещения получают избыток тепла, а более удаленные недополучают тепло.  [c.203]

Установка форкамерной горелки в топке котла показана на рис. 27. Данная схема установки рекомендуется для больших расходов газа при ширине фронта тонки в свету не менее 800—1000 мм, а также в тех случаях, когда надо обеспечить равномерное распределение тепла по сечению топки.  [c.54]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛА В КОТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКЕ  [c.317]

Рис. 8-2. Схема распределения тепла топлива в котельной установке.

Сказанное может быть проиллюстрировано следующим примером. В рекомендуемых методиках расчета не учитывается реактивность ступеней. Таким образом, при данном количестве отведенного тепла потери располагаемой работы вследствие охлаждения не будут зависеть от типа ступеней и распределения тепло-перепада между рабочими и направляющими лопатками. Между  [c.122]

Кроме температурных деформаций станка, на точность механической обработки влияют также температурные деформации обрабатываемых заготовок в результате выделения тепла в процессе резания. Многочисленные исследования показали, что основное количество тепла аккумулируется в стружке и только незначительное количество тепла — в заготовке. Это справедливо для таких методов обработки, как точение, фрезерование, строгание, растачивание и наружное протягивание. Однако для сверления распределение тепла изменяется — его большая часть аккумулируется в заготовке.  [c.318]

Рассмотрим процесс нестационарного распределения тепла в системе из п тонких экранов, когда температура по сечению каждого экрана может быть принята постоянной. В этом случае тепловой баланс за элементарный промежуток времени запишется в виде системы уравнений  [c.83]

Если рассматривать процесс нестационарного распределения тепла в цилиндрических экранах, то система уравнений (3-2) принимает следующий вид  [c.84]

Таким образом, задача о нестационарном распределении тепла S экранной изоляции сводится к задаче о нестационарной теплопроводности одно- и многослойных тел (пластина, полые цилиндр и шар) с граничными условиями второго и третьего родов.  [c.87]

Уравнение распределения тепла в жидкости  [c.126]

Фиг. 1-11. График распределения тепла подогрева, испарения воды и перегрева пара в зависимости от давления, /—область подогрева воды . 2—область испарения воды В — область перегрева пара.

Фиг. 1-12. График распределения тепла подогрева, испарения воды и перегрева пара для четырех ступеней давления.

Фиг. 1-13. График распределения тепла, радиации и конвекции для подогрева, испарения воды и перегрева пара.

Фиг. 163. Распределение тепла по элементам ртутного котла полупромышленной установки.

Рис. 5-19. Распределение тепло- и влагосодержания и потенциалов тепло- и влагопереноса в системе двух соприкасающихся тел (а, б). Переход тепла и массы от тела с меньшим содержанием к телу с большим содержанием (в. г).

Рис. 1-18. График распределения тепла на подогрев воды до кипения, на испарение и на перегрев пара в котлах различных параметров. Под столбиками указано давление (ат) и температура первичного и вторичного пара ( С).

В электротермических процессах производства электрическая энергия, преврапцаясь в тепло, обеспечивает получение нужных материалов. Процесс механизирован, легко управляем. Качество получаемого продукта высокое. При этих условиях электрификация термических процессов имеет высокие экономические показатели. Термические процессы с использованием электрической энергии имеют следующие преимущества весь процесс легко регулируется по температурному режиму, обеспечивается равномерное распределение тепла по всему объему, тепло можно концентрировать в малом объеме и, наконец, процесс можно вести как в вакууме, так и в защитном слое.  [c.30]

Для равномерного прогрева образца длина иечи должна быть в 2—4 раза больше расчётной длины образца. Внутренний диаметр муфеля печи О > 3нержавеющей стали. Цилиндр, кроме того, способствует более равномерному распределению тепла внутри печи.  [c.49]

Испытания при малом и большом Квз при прочих равных условиях создают различные условия теплопередачи в окружающую среду и распределения тепла трения между элементами лары трения. Особенно это было заметно при испытаниях с постоянной температурой на поверхности трения, где это достигалось разными скоростями скольжения (см. таблицу I). Открытая нагретая поверхность чугунного диска и сам диск в целом при Квз = 0,018 и при скорости скольжения ск = 7,5 Mj eK создавали значительно лучшие условия вентиляции и теплоотдачи в окружающую среду, чем почти полностью перекрытые кольцевые элементы при Л вз=1,0. При этом дело здесь не ограничивается только условиями теплоотдачи, так как изменяется само взаимодействие поверхностей за счет изменения характера напряженного состояния за полный оборот диска, образования окисных пленок и т. д.  [c.143]

При такой постановке вопроса необходимо найти оптимальное распределение тепла между поверхностным и контактным экономайзерами, при котором капитальные затраты на их установку будут минимальными (годовую экономию на эксплуатационных расходах, практически полностью зависящую от суммарного теп-ловосприятия экономайзеров, можно принять одинаковой для всех случаев).  [c.170]

Тепловой расчет фрикционных узлов трактора производится на ЭЦВМ, что позволяет определять мгновенную температуру в парах трения муфт и тормозов. При разработке программы был выбран метод Фурье решения граничных задач [20]. Распределение тепла в узле принято одномерным пер-пендикулярнььм плоскостям трепня. Особенностью метода расчета является то, что тепловой поток принят не постоянным, а изменяющимся в функции времени в соответствии с изменением мощности трения при работе узла. Действительный характер изменения и величина мощности трения определяются в результате расчета задач динамики при разгоне, переключении передач и торможении агрегата.  [c.30]

Сантехотделом управления Моспроекта в 1963 г. был разработан типовой проект центрального теплового пункта (шифр НМ-З-бЗ). Проект предусматривает в ЦТП устройство общего пункта учета и распределения тепла, установку доломитовых фильтров для предупреждения внутренней коррозии трубопроводов горячего водоснабжения и монтаж центральной водоподогревательной установки для горячего водоснабжения.  [c.249]

Так как теплоемкость стали при указанных высоких температурах известна лишь с точностью 2—3%, то при таком. распределении тепла теплоемкость пара v могла быть определена с точностью порядка 10 /о, что совершенно неудовлетворителыно. Даже теоретический расчет теплоемкости с дает более точные значения. Толь ко специальная аппаратура, разработанная в последние годы, позволила экспериментально разрешить этот вопрос (Л, 7-1].  [c.204]

Учитывая указанные обстоятельства, следует считать оптимальной формой топочной камеры ВПГ цилиндрическую, перехо-дя1цую на конус в верхней п нижней частях, что обусловливает более полное заполнение объема факелом и равномерное распределение тепла по объему и тепловых нагрузок по радиационным поверхностям нагрева. Прямоугольное сечение топки применяется в некоторых судовых ВПГ с горизонтально-встречным расположением форсунок или при тангенциальном расположении форсунок. В последнем случае предпочтительнее многогранная форма топки.  [c.95]

Для виясиения длительности различных тепловых нагрузок и распределения тепла между его источниками необходимо построение годового графика сггопительных нагрузок по их продолжительности. Этот график строят при помощи графика фиг. 4-13 по метеорологическим данным, а именно по длительности стояния в данной местности различных наружных температур. По оси абсцисс графика фиг. 4-14 откладывают число часО 3 длительности стояния каждой температуры и через эти точки проводят вертикальные ли ши. Затем график часового расхода тепла фиг. 4-13 пристраивают к графику температур и на вертикали.  [c.339]

Из всего количества тепла, выделяющегося в топке при сжигании топлива, большая часть используется на получение пара, а остальная часть расходуется на различные потери. Распределение тепла, выделлв-шегося в топке при сжигании топлива, на полезно использованное тепло и на отдельные потери, называется тепловым балансом котельного агрегата.  [c.35]

Удельное тепловосприятие скатов холодной воронки принимается равным тепловосприятию экранов соответствующей стены топки. При распределении тепло-восприятия по отдельным поверхностям нагрева следует сохранять их общий баланс как по котельному агрегату в целом, так н по калстене топки, в том числе и в случаях, когда границы участков, на которые разделен элемент для выполнения расчета согласно п. 4-07 и для распределення тепловосприятия его по высоте согласно табл. 1-1, не совпадают.  [c.43]

Примечание. Указанное в таблице распределение тепла между отдельными элементами первичного пароперегревателя относится к работе котла с номинальной паро-производительностью. При снижении нагрузки котла доля тепла, передаваемая излучением, возрастает.  [c.97]

mash-xxl.info

Задача 138 x-Term.ru

Задача 138

Условие: Стенка топочной камеры парового котла выполнена из пеношамота толщинойδ1=210 мм, изоляционной прослойки из шлака δ2=110мм и слоя красного кирпичаδ3=240мм.Температура на внутренней поверхности камеры t1=1100 °С, а на наружней t2 =40°С. Коэффициенты теплопрводности: пеношамота — λ1=1,25 Вт/(м• К), изоляционного слояλ2=0,11 Вт/(м• К), красного кирпича λ3=0,7 Вт/(м •К). Определить: 1)тепловые потери через 1м трехслойной стенки топочной камеры и температуры в плоскости соприкосновения слоев,2) изменения плотности теплового потока, если внутренняя поверхность стенки топочной камеры покрылась слоем сажи толщиной δс=1,5мм с теплопроводностью λс=0,09 Вт/(м• К), определить также температуры на стыке слоев;3)изменения плотности теплового потока, если изоляционную прослойку заменить красным кирпичем. Определить температуру на стыке пеношамота и красного кирпича, а также минимальную толщину стенки пеношамота, если известно,что красный кирпич разрушается при tразр=850°С.

Не подходит эта задача? Посмотрите другие:

• задача 194 Условие: Пенопластовая камера для льда имеет форму полого цилиндра с внутренним […]
• Задача 77 Условие: Плоская стенка с одной стороны омывается горячими газами, а с другой […]
• Задача 131 Условие задачи: Пластина с равномерно распределенными внутренними источниками теплоты […]
• Вопрос 3 Вывести расчетную формулу для определения коэффициента теплопроводности методом плоского […]
• Задача 65 Условие: Вычислить плотность теплового потока через поверхность нагрева парогенератора и […]
• Задача 44 Условие: Кирпичная стена помещения толщиной в два кирпича δ=510 мм с коэффициентом […]

x-term.ru

Труба цилиндрическая под действием давления

В настоящей лекции излагается такая теория для цилиндрических толстостенных труб, находящихся под действием равномерно распределенных давлений по внутренней и внешней поверхности (рис. 67), конечно, в частности, одно из этих давлений может быть равно нулю.  [c.105]

Определение напряженного состояния оболочки много сложнее, чем стержня. Оно основывается на решении системы дифференциальных уравнений в частных производных. В нашем курсе мы рассмотрим только две частные задачи, допускающие большие упрощения. Первая из них — задача Ляме — состоит в определении напряженного состояния прямой толстостенной цилиндрической трубы, находящейся под действием внутреннего и внешнего давлений.  [c.199]

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ТРУБ под ДЕЙСТВИЕМ ДАВЛЕНИЯ 115  [c.115]

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ТРУБА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ДАВЛЕНИЯ 117  [c.117]

Если замкнутое круговое кольцо (или труба) деформируются под действием равномерного давления, приложенного к его цилиндрическим поверхностям, то очевидно, что возникающие при этом напряжения не будут зависеть от угла 6. И вновь можно использовать типовое решение (45). В качестве граничных условий мы теперь имеем заданные значения  [c.515]

Пример. Хрупкое разрушение толстостенной цилиндрической оболочки, находящейся под действием внутреннего давления. Рассмотрим бесконечно длинную толстостенную цилиндрическую оболочку (трубу), находящуюся под действием постоянного во времени внутреннего давления р. Следуя Л. М. Качанову, решим задачу о ее длительной прочности на основе модели хрупкого разрушения. Обозначим через Ио и внутренний и наружный радиусы трубы в начальный момент времени (рис. 107).  [c.197]

Формулы (7.29) известны под названием котельных формул или формул Мариотта их применяют для вычисления напряжений в цилиндрических котлах, сосудах и тонкостенных трубах, находящихся под действием внутреннего давления.  [c.283]

Французский физик Эдм Мариотт (1620—1684) продолжал изучение изгиба балок, исследовав консольные, шарнирно опертые балки и балки с защемленными концами, и установил, что со стороны выпуклой части изогнутой балки ее продольные волокна растягиваются, а со стороны вогнутой сжимаются. На основании этого положения он усовершенствовал теорию изгиба. Мариотт дал формулу для расчета на прочность цилиндрических труб, находящихся под действием внутреннего давления, и, кроме того, выдвинул вторую теорию прочности (теорию наибольших относительных удлинений).  [c.558]

Решение методом малого параметра определяется вблизи исходного известного невозмущенного состояния. Такими исходными решениями обычно являются хорошо известные точные решения задач равномерно растягиваемые полоса или стержень, цилиндрическая труба, находящаяся под действием равномерного внутреннего и внешнего давления, кольцевая пластина под действием равно.мерно распределенных усилий, полая сфера под действием равномерного внутреннего и внешнего давления и т. п.  [c.126]

Одномерные осесимметричные задачи, для которых напряженно-деформированное состояние зависит лишь от одной независимой переменной — радиуса г, являются относительно простыми (хотя и требуют иногда применения численных методов) и затрагивались уже ранее (полый шар и цилиндрическая труба под действием давления, осесимметричное равновесие тонкой пластинки и т. д.). В этих задачах можно учесть упругие деформации, упрочнение и другие механические свойства.  [c.259]

Рассмотрим течение в основном участке цилиндрической круглой трубы. Выделим в жидкости цилиндр, имеющий длину I и радиус у. В основном участке трубы распределения скоростей в различных сечениях одинаковы, поэтому силы инерции отсутствуют и цилиндр будет находиться в равновесии под действием касательных напряжений, приложенных к его боковой поверхности, и разности давлений pi — р2, действующих на его основания, т. е.  [c.351]

Давление жидкости на стенки труб и резервуаров. Наполненные жидкостью трубы и резервуары находятся под действием внутреннего гидростатического давления. Рассмотрим наиболее общий случай, когда трубы и резервуары имеют цилиндрическую форму. Сечение трубы или резервуара с внутренним диаметром О, на которое воздействует внутреннее гидростатическое давление р. Длину рассматриваемого участка трубы или резервуара примем равной I.  [c.25]

Трубы и резервуары, заполненные жидкостью, находятся под действием внутреннего гидростатического давления, которое может разорвать трубу или резервуар, если толщины их стенок будут недостаточны для восприятия растягивающих усилий. Так как наиболее часто трубы бывают круглого сечения, а резервуары цилиндрической формы, то мы ограничимся рассмотрением этих случаев.  [c.55]

Предположим, что труба может разорваться по сечению АВ (рис. 2.31) под действием горизонтальной составляющей силы гидростатического давления Р , действующей на цилиндрическую поверхность аЬс или ad . Согласно зависимости (2.67)  [c.55]

Под действием внутреннего давления р труба может разорваться, например, по плоскости АВ. С тем чтобы рассчитать толщину е стенок трубы, обеспечивающую достаточную прочность трубы, нам необходимо знать силу гидростатического давления, действующего на цилиндрическую поверхность аЬс или на цилиндрическую поверхность ad . Можно показать, что искомая сила Рд. равна давлению на плоскую прямоугольную фигуру ас, являющуюся вертикальной проекцией цилиндрической поверхности аЬс (или ad ).  [c.63]

Рассмотрим круглую цилиндрическую трубу из упругого материала, подчиняющегося закону Гука. Требуется найти напряжения и деформации в стенках трубы при условии, что она находится под действием внутреннего Ра и внешнего рь давлений при постоянной температуре Т = То, соответствующей отсутствию температурных напряжений при отсутствии деформаций, которую назовем равновесной .  [c.332]

На рис. 6.10, б показано тонкое упругое кольцо, сжатое жесткой обоймой (такого типа нагружение может быть вызвано, например, нагревом кольца). На рис. 6.10, в изображено тонкое упругое кольцо, стянутое гибкой нитью. В обоих случаях нагрузка, воспринимаемая кольцом, не гидростатическая, причем поведение колец при потере устойчивости даже качественно отлично от поведения кольца, теряющего устойчивость под действием гидростатической нагрузки [39]. Можно привести и другие примеры, когда по формуле для критической гидростатической нагрузки получается неверный результат. Значительно труднее указать практическую задачу, в которой использование формулы (6.20) строго обосновано. Единственный такой пример — это расчет на устойчивость длинной цилиндрической трубы под действием внешнего давления.  [c.237]

Начнем с простейшей задачи устойчивости длинной цилиндрической оболочки (трубы), нагруженной равномерным внешним гидростатическим давлением (рис. 6.15). Длину оболочки будем считать настолько большой, что характер закрепления ее торцов не влияет на поведение оболочки при потере устойчивости. (Ниже дана оценка длины оболочки, при которой можно пренебречь влиянием закреплений ее торцов на критическое давление). Такая длинная оболочка может деформироваться без удлинений и сдвигов срединной поверхности в частности, каждое сечение оболочки может деформироваться одинаково, как нерастяжимое кольцо. Поэтому для определения критического внешнего давления и формы потери устойчивости такой оболочки можно воспользоваться решением задачи устойчивости кругового кольца под действием равномерной гидростатической нагрузки.  [c.249]

Натяги и посадки. Формула Ляме. Из курса Сопротивление материалов [39] известно решение (формулы Ляме) для напряжений и деформаций толстостенных труб под действием внутреннего и внешнего давлений. Это решение получено в предположении, что длина трубы существенно больше ее радиуса, материал трубы однороден, поверхности контакта идеально гладкие. Применяя это же решение к расчету соединений с натягом цилиндрических деталей, считают, что расчетный (теоретический) натяг N и давление р на стыке деталей связаны зависимостью Ляме, которая является основой для расчетов соединений с натягом при подборе посадки  [c.111]

Проблема разрушения при ползучести толстостенной трубы под действием внутреннего давления при высоких температурах поддается сравнительно простому теоретическому анализу как проблема ползучести осесимметричного тела в условиях сложного напряженного состояния. Экспериментальные исследования в этом случае также можно провести сравнительно просто. Одновременно следует указать, что эта проблема является очень важной с практической точки зрения, так как при исследованиях непосредственно определяется длительная прочность цилиндрических деталей типа котельных труб или сосудов давления. Деформация лол-зучести и распределение напряжений для этого случая описаны в разделе 4.2.2 в данном разделе авторы обсуждают особенности разрушения при ползучести.  [c.144]

В качестве применения метода подобия, основанного на рассмотрении размерностей входящих в данную задачу величин, приведем следующий широко распространенный случай. Жидкость плотности рис коэффициентом динамической вязкости р, течет сквозь горизонтальную цилиндрическую круглую трубу диаметра й под действием постоянного перепада давлений, на участке трубы I равного Ар при этом сквозь трубу проходит также постоянный секундный объемный расход Q. Оставляя в стороне вопрос о деталях движения жидкости по трубе — этот вопрос будет разобран в следующем параграфе для случая ламинарного движения и в гл. IX — для турбулентного,— выясним, какие указания может дать метод подобия относительно общего вида зависимости между перепадом давлений в трубе Ар (обеспечиваемым работой насоса или напором столба жидкости между резервуаром и трубой) и секундным объемным расходом сквозь трубу Q.  [c.372]

Рассмотрим установившуюся ползучесть круглой цилиндрической трубы с внутренним радиусом а и наружным радиусом Ь, находящейся под действием внутреннего давления и внешнего давления и равномерно нагретой до некоторой неизменной во времени температуры. Торцы трубы считаем опертыми на гладкие плиты так, что осевая  [c.242]

ПРОСТЫЕ ТИПЫ НАПРЯЖЕННЫХ СОСТОЯНИЙ ТОНКОСТЕННЫЕ КРУГЛЫЕ ТРУБЫ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ, КРУЧЕНИЕ ТОНКОСТЕННЫХ ТРУБ И КРУГЛЫХ ВАЛОВ, ЧИСТЫЙ ИЗГИБ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ СТЕРЖНЕЙ  [c.192]

Мариотт определил сопротивление разрыву труб, оттом в своих находящихся под действием внутреннего гидро- испытаниях на статического давления. С этой целью он использо- разрыв, вал цилиндрический барабан АВ (рис. 19) с укрепленной на нем длинной вертикальной трубой. Наполняя барабан и трубу водой и увеличивая высоту уровня воды в этой последней ), он смог достигнуть того, что барабан разрывался. Таким путем он нашел,что безопасная толщина трубы должна быть пропорциональна действующему на нее внутреннему давлению и диаметру.  [c.35]

Круговая цилиндрическая оболочка под симметричной относительно оси нагрузкой. В практических применениях мы часто встречаемся с задачами, где круговая цилиндрическая оболочка подвергается действию сил. распределенных симметрично, относительно оси цилиндра. Распределение напряжений в цилиндрических котлах, подвергающихся давлению пара, напряжения в цилиндрических резервуарах с вертикальной осью, подвергающихся действию внутреннего давления жидкости, наконец, напряжения в круглых трубах под равномерным внутренним давлением — все это примеры такого рода задач.  [c.514]

Определенный интерес представляют экспериментальные результаты работы [49], в которой рассматривается разрушение цилиндрических трубок, имеющих дефекты типа трещин, полученных под действием внутреннего давления. Работа заключалась в сопоставлении результатов эксперимента по определению разрушающего давления с результатами приближенного решения, полученного в результате комбинации решения для растягиваемой полосы из идеально пластичного материала и трубы в пределах упругости.  [c.58]

В патенте [137] предлагается пневматическая машина, особенностью которой является наличие съемного магазина с автоматической подачей винтов в рабочее положение. Машина имеет форму пистолета, в горизонтальной части корпуса которой расположены пневмомотор, магазины, подающее и завертывающее устройства, а в ручке — пусковое устройство. Поворотный цилиндрический магазин, ось которого параллельна оси пневмомотора, расположен в задней части, над его ручкой, и может быть легко снят для перезарядки. Винты закладываются вручную или на специальной машине в отверстия плоской резиновой диафрагмы магазина, расположенные по окружности его периферии и удерживаются в них благодаря упругости резины. Отверстия в диафрагме имеют радиальные надрезы, и под действием усилия, создаваемого толкателем, сидящие в нем винты выталкиваются в трубку, по которой они давлением сжатого воздуха, подаваемого по каналу толкателя, досылаются в воронку приемника подвижной насадки, укрепленной на передней части машины. Насадка перемещается вдоль оси корпуса, и каждый раз при упоре в деталь при завертывании очередного винта отходит назад и через систему, состоящую из толкателя, шариков в изогнутой трубе и храпового механизма, производит необходимый поворот магазина на заданный угол.  [c.255]

Расчет на прочность элементов котла, работающих под давлением рабочей среды, имеет целью определить необ ходимую толщину стенки элемента или допускаемое в нем давление в зависимости от температуры. Элементы котла, работающие под давлением рабочего тела, — барабаны, коллекторы, поверхности нагрева — выполняют в виде цилиндрических конструкций и из труб. В этих элементах имеют место внутренние напряжения — остаточные, и температурные и внешние, возникающие под действием дав-  [c.436]

Рассмотрим распространенный случай применения цилиндрических труб для трубопроводов и определим напряжения в их стенках. Под действием внутреннего давления р труба может разорваться, например, по диаметральной плоскости АС (рис. 18), Определим силу гидростатического давления, действующую на цилиндрическую поверхность ab (или ad ). Сила Р равна силе давления, действующего на вертикальную проекцию цилиндрической поверхности ab (или ad ), являющуюся диаметральным сечением трубы Р = pdL.  [c.23]

Подобно предыдущему случаю, установившееся ламинарное течение в круглой трубе, происходящее под действием продольного перепада давления, также называется пуазейлевским течением. Распределение скоростей для такого течения в трубе радиуса Го может быть получено из уравнений движения в цилиндрических координатах. Если мы направим ось z вдоль оси трубы, при параллельноструйном движении ug и Vr будут всюду равны нулю. Скорость и ее производные не зависят от г (согласно уравнению неразрывности при параллельноструйном течении) и от 0 (в силу симметрии). В рассматриваемом случае ось z, совпадающая с осью трубы, может иметь произвольное направление и ее не следует смешивать с вертикальным направлением h. Из уравнений (6-29) для 2-компоненты скорости получим  [c.127]

Кроме того,, в сварном шве возникают напряжения среза вследствие радиального перемещения стенок трубы под действием давления в поршневой полости гидроцилиндра. При этом принимают, что днище цилиндра нерастяжимое. Сварной шов препятствует перемещению стенок трубы, следовательно, в нем возникают равномерно распределенные перерезывающие усилия Ро, которые можно определить по схеме для расчета, показанной на рис. 26, б. Труба корпуса является как бы цилиндрической оболочкрй, шарнирно опертой по краям и нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением.  [c.47]

Рассмотрим установившееся ламинарное течение вязкой несжимаемой жидкости в цилиндрической трубе, поперечное сечение которой совпадает с поперечным сечением стержня. Как известно (см. 20 гл. VIII), если направить ось z вдоль оси трубы и обозначить через w скорость установившегося течения жидкости в трубе под действием постоянного заданного перепада давлений dpidz, то из уравнений Навье — Стокса получается следующее уравнение для определения скорости  [c.372]

Сравнивая (7.25) и (7.36) и граничные условия (7.26) и (7.37), видим, что математические задачи об определении функции напряжений при кручении цилиндрического стержня и скорости течения ламинарного установившегося движения вязкой несжимаемой жидкости в бесконечно длинной трубе, поперечное сечение которой одинаково с поперечным сечением стержня, под действием постоянного перепада давлений dpldz совпадают, когда  [c.372]

Вопросы распределения напряжений в трубе, изготовленной из материала, обладающего цилиндрической анизотропией, рассмотрены еще в работах Сен-Венана и Фойгта. С. Г. Лехницкий [25] рещил задачу о распределении напряжений в неортоторпной трубе под действием внутреннего и наружного давления. В работах С. А. Амбарцумяна изложены методы расчета слоистых анизотропных оболочек с учетом межслоевых сдвигов.  [c.39]

На рис. 5.17 показано, что окружная деформация при разрушении толстостенных цилиндрических образцов под действием внутреннего давления несколько меньше, чем удлинение при разрушении круглых образцов при одноосном растяжении. На рис. 5.23 приведены данные, характеризующие сужение и удлинение при разрушении тонкостенных и толстостенных цилиндрических образцов с различной толщиной стенки из стали 2,25Сг — 1Мо. Окружные деформации при разрушении тонкостенных и толстостенных цилиндрических образцов почти не отличаются, однако удлинение при разрушении на внутренней поверхности толстостенных цилиндрических образцов выше у образцов с Did = 1,961 указанное удлинение достигает 100 %. Сужение при разрушении, определенное по толщине стенки трубы в зоне разрыва, также больше у толстостенных цилиндрических образцов, но меньше, чем у круглых образцов при растяжении.  [c.152]

Еще в работах Генки [15], А. А. Ильюшина [40] и А. Ю. Иш-линского [43] было рассмотрено влияние вязкости на формообразование металлов. В [15] разобраны вращение прокатного валка в пластическом материале, продавливание пластической массы через цилиндрическую полость и локализация деформаций при растяжении стержня. В [40] выведены основные уравнения вязкопластического течения и рассмотрены вращение цилиндра в вязкопластической среде, расширение полого цилиндра под действием внутреннего давления, волочение круглого прутка через жесткую коническую матрицу, движение вязкопластического материала в круглой трубе. В [43] решена задача прокатки и волочения полосы в условиях плоской деформации. При этом в [40 и 43] принято, что максимальное касательное напряжение является линейной функцией максимальной скорости угловой деформации.  [c.5]

В качестве другого примера рассмотрим случай нестационарного движения вязкой несжимаемой жидкости, физические свойства которой характеризуются константами р и р, по бесконечно длинной круглой цилиндрической трубе диаметра й под действием перепада давления Ар, представляющего некоторую гармоническую функцию с периодом Т (или частотой N = ИТ) и амплитудой Р. В этом случае (опускаем действие объемных сил) никакой характерной скорости не задается и, таким образом, ни одно из чисел подобия ЗЬ, Ей и Ре не может быть критерием. Как и в предыдущем случае, поскольку задается перепад давления (за масштаб давлений можно принять, например, амплитуду колебаний давления Р) и частота N нестационарного движения (для простоты рассмотрим только установившиеся вынужденные колебания жидкости), то критерии подобия составим, комбинируя числа ЗН и Ей с числом Рейнольдса Ре так, чтобы скорость V исключилась. Будем иметь следующие два критерия подобия-.  [c.374]

Решение задачи о приведении в движение покояш ейся в круглой цилиндрической трубе вязкой жидкости под действием внезапно приложенного заданного постоянного перепада давления можно найти в монографии Н. А. Слезкина ).  [c.403]

Густав Гаспар Кориолис в 1830 г., исследуя влияние окисления на деформирование свинца, заметил, что дес] рмации могут расти при постоянном напряжении. Хотя в течение предыдущего десятилетия большое количество инженеров в Англии и на континенте в беседах обсуждали и интересовались долговременной устойчивостью железной проволоки и цепей, использовавшихся в конструкциях висячих мостов, экспериментального исследования явления ползучести фактически не производилось. Навье (Navier [1826, 1]) за четыре года до Вика в серии из двадцати семи экспериментов с металлическими листами, цилиндрическими трубами, сферическими сосудами под действием внутреннего давления наблюдал, что свинец, медь и железо продолжают деформироваться вплоть до разрушения, если к ним приложена постоянная нагрузка, составляющая достаточно большую часть той, какая необходима для мгновенного разрушения. Однако Навье не произвел измерений, связанных с таким поведением, так как он был почти полностью поглощен табулированием обычных данных по разрушению этих конструкций.  [c.64]

Обратные клапаны уел. № 155 и 155А (рис. 63, а) устанавливаются на нагнетательной трубе между главным резервуаром и компрессором. В корпус 2 вставлен клапан 1, который опускается под действием собственного веса на седло. Цилиндрическая часть кла-, пана вставлена в корпус с небольшим зазором по диаметру. Между клапаном и крышкой 3 имеется полость 4, давление в которой изменяется медленно.  [c.92]

Переходя к обзору результатов исследований поведения многосвязных оболочек, остановимся прежде всего на работах, посвященных изучению влияния трещин различного типа на напряженно-деформированное состояние цилиндрических труб. Димарогонас [78] рассмотрел задачу об устойчивости длинной трубы (кольца), находящейся под действием внешнего давления. Считалось, что труба имеет продольную щель с глубиной,, не пр-ёвышающей толщину стенки. В работе получено трансцендентное уравнение для критического давления, решение которого представлено в функции от глубины трещины. Автором получены также формы потери устойчивости трубы с внутренними и наружными трещинами. На основе проведенной работы делается вывод о том, что трещины приводят к значительному понижению устойчивости труб. Следует отметить, что сегодня весьма актуальной является пробл ема влияния трещин на динамические параметры элементов несущих конструкций. Исследованию такой задачи посвящена работа Дитриха [79]. В ней приведены результаты исследования изменения собственных частот и форм колебаний труб при появлении различных трещин в сварных щвах. Теоретический анализ выполнен с помощью метода конечных элементов. В работе приведены полученные с помощью ЭВМ графики изменения частот восьми низших тонов изгибных колебаний трубы в зависимости от длины трещины. Соответствующие этим частотам формы колебаний представ- лены в трехмерной форме.  [c.301]

Оба изложенных подхода кажутся допустимыми с точки зрения логики. Имеющиеся экспериментальные данные не позволяют отдать предпочтение тому или другому из них разница в предсказываемых ими результатах слишком мала по сравнению с неопределенностью црочих возможных факторов. Следует указать на возможности практического использования этих подходов (с помощью ЭВМ) можно рассмотреть с позиций теории ползучести ряд важных технических проблем (цилиндрическая труба под действием внешнего и внутреннего давлений диски и турбины, и т. п.). Это привлекло многих исследователей к данной теории.  [c.36]

Кнэпп провел также динамические испытания [34], в которых он пытался определить кавитационные характеристики опрессованной воды в условиях реальных течений. Для этих опытов он использовал прецизионные стеклянные трубки Вентури, изготовленные с высокой точностью путем обжатия разогретого стекла на оправке из нержавеющей стали. Форма сопла и диффузора была выбрана из условия обеспечения монотонного понижения давления на участке до критического сечения сопла и безотрывного расширения в остальной части сопла. Эта форма геометрически подобна обводам соответствующих участков высокоскоростной гидродинамической трубы Калифорнийского технологического института. На фиг. 3.6 показана фотография одной из таких стеклянных трубок. В процессе эксперимента проба жидкости, заключенная в широкой цилиндрической части трубки, выдавливалась через калиброванное отверстие под действием внезапно приложенного перепада давления. Эксперимент обычно продолжался не более 1 с. При определении давления в самом узком сечении трубки учитывались гидравлические потери с помощью измеренной тарировочной зависимости.  [c.96]

mash-xxl.info

Осадка цилиндрического образа - Энциклопедия по машиностроению XXL

Например, при осадке цилиндрическая заготовка приобретает бочкообразную форму, а различные части ее объема деформируются с разной степенью деформации. Деформируемый объем при осадке с трением можно разбить на три области (рис. 16.21). В области I деформация затруднена благодаря влиянию сил трения. Наиболее интенсивная деформация происходит в области И, в которой линии течения расположены наивыгоднейшим образом к направлению действующей силы. Области III получают меньшую степень деформации по сравнению с областью II, но большую, чем область I.  [c.317]

При осадке заготовки прямоугольного сечения (рис. 102,6) прямоугольная заготовка будет приближаться к эллипсу, но так как в направлении малой оси сопротивление течению будет меньше чем вдоль большой оси, металл устремляется в направлении малой оси, что приводит к выравниванию величин осей, а значит и сопротивления движению металла. Таким образом, любое поперечное сечение заготовки при достаточной осадке превращается в круглое. При осадке цилиндрической заготовки ее сечение будет оставаться круглым.  [c.112]

Таким образом, окончательная формула для определения среднего удельного давления течения или сопротивления деформированию при осадке цилиндрической заготовки (формула Зибеля) будет  [c.114]

Формулы (78), (79) выведены в предположении, что форма тела остается цилиндрической на протяжении всего процесса осадки, т. е. не образуется бочка , а также отсутствует зона прилипания на контактной поверхности. Возникновение бочкообразности и прилипания приводит к уменьшению скорости скольжения. При прокатке скорость скольжения в любой точке дуги контакта составляет  [c.36]

Для получения двух семейств линий деформированной сетки необходимо испытывать две модели тела, изготовленные таким образом, чтобы при одинаковой их установке до испытания волокна одной из них были перпендикулярными волокнам второй модели. Па поверхности моделей на части контура рассматриваемого сечения, где волокна пересекают поверхность тела, через равные промежутки наносят метки. Если, например, исследуется процесс осесимметричной осадки цилиндра то изготовляют два цилиндрических образца. У одного из них волокна ориентируют вдоль оси, а у второго — в перпендикулярном к оси направлении. У первого образца метки наносят в различных точках радиуса торца, а у второго —в различных точках образующей, лежащей в плоскости, в которой волокна совпадают с радиусом цилиндра.  [c.48]

Ламельные теплообменники применяют при температуре более 150 °С и давлении выше 1 МПа. Рабочими средами являются жидкость -жидкость, газ - газ, пар - жидкость, когда одна из сред не образует труднорастворимого осадка. Аналогично кожухотрубчатому теплообменнику теплообменник этого типа (рис. 4.1.36) состоит из камеры 1 для вывода рабочей среды из канала, ламельного пучка 4, установленного в корпусе 3, фланцевого разъемного соединения 2 ламельного пучка с корпусом. Вторая трубная решетка аналогична первой, но соединена с цилиндрическим патрубком, который через сальниковое устройство 6 выходит из корпуса. На патрубке установлен съемный фланец 7 на резьбе. Применение сальникового устройства и съемного фланца позволяет не только компенсировать температурные напряжения, но и вытаскивать трубный пучок из корпуса для очистки межтрубного пространства. Корпус теплообменника может выполняться прямоугольного или круглого сечения.  [c.386]

Затруднение скольжения металла по инструменту приводит к бочкообразности и переходу боковой цилиндрической поверхности на контактную. Если на торцовой поверхности цилиндрического образца нанести риски в форме концентрических окружностей и на боковой поверхности — риски по образующим (рис. 85,а), то после осадки радиусы концентрических рисок, близкие к центру, не изменят своих размеров (прилипание), а радиусы, близкие к периферии, несколько увеличатся (скольжение) риски с боковой поверхности частично перейдут на торцы (рис. 85,6).  [c.196]

В осаживаемой цилиндрической заготовке по мере уменьшения ее высоты металл течет в стороны, но перемещение частиц контактного слоя у торцов значительно меньше, чем по образующей на боковой поверхности, так как в приконтактной области из-за наличия сил трения образуется зона затрудненной деформации (рис. 96). Поэтому цилиндрическая заготовка при осадке принимает бочкообразную форму — появляются зоны затрудненной деформации металла. На различных стадиях осадки заготовки интенсивное перемещение осуществляется за счет той части металла, которая находится вне зон затрудненной деформации (конусов скольжения) и испытывает наименьшее сопротивление течению.  [c.112]

Для новых сталей температурные интервалы ковки определяют следующим образом. Из стали изготовляют цилиндрические образцы диаметром 25—50 мм и нагревают их до разных температур с интервалом 25—50°. Затем производят осадку их до 50—70% начальной высоты под молотом или прессом. Если на образце не появятся трещины, то при данной температуре ковать эту сталь можно.  [c.58]

При деформировании в холодном или слегка подогретом штампе в заготовке образуется неоднородное температурное поле, возникают зоны затрудненной деформации и очаги локализации деформации. Контактная поверхность цилиндрических заготовок диаметром и высотой 300 мм при осадке между шероховатыми бойками без смазки с относительной деформацией 50% (вся контактная поверхность представляет собой зону прилипания) и скоростью деформирования 5 мм/с охлаждается на 300° С больше, чем в середине. При полном времени осадки (33 с) уже через 5 с температура заготовки на глубине 10 мм от контактной поверхности снижается до 880° С, тогда как температура центральных слоев 1110° С [56].  [c.7]

Вес заготовки для средней поковки определяют, суммируя веса обработанной детали, припусков, напусков, технологических отходов (выдра и т. д.) и угара металла (от 1,5 до 3,0%). Если поковку изготовляют главным образом осадкой (диски, поковки для шестерен и т. п.), то заготовку можно выбрать цилиндрической. По весу определяют ее объем, а затем вычисляют диаметр и-длину, полагая, что соотношение диа.метра к длине должно быть примерно 1 2,5.  [c.191]

Плоское деформированное состояние может быть принято для участков цилиндрического или призматического тела большой длины, отдаленных от его концов, если тело нагружено силами, не меняющимися по его длине и направленными перпендикулярно образующим. В плоском деформированном состоянии, например, можно считать брус, подвергающийся осадке в направлении его толщины, когда деформацией по длине можно пренебречь.  [c.100]

Резервуары объемом до 75 м включительно вписываются в железнодорожный габарит, поэтому их изготовляют на заводах целиком. Оболочка резервуара, приведенного на чертеже, состоит из цилиндрической части и двух конических днищ. Внутри резервуара установлены два кольца жесткости из уголков. Для наполнения резервуара и забора из него горючих материалов в его верхней части устроен люк. У ребер жесткости в нижней части устроены отверстия. Резервуар устанавливают слегка наклонно в сторону от люка. Осадки, образующиеся в резервуаре, через эти отверстия стекают в пониженную часть, откуда периодически убираются при полном опорожнении резервуара.  [c.56]

Задача рассмотренного типа возникает при вдавливании жесткого кругового цилиндрического штампа с плоским основанием радиуса а в упругое полупространство в условиях полного сцепления. Эта задача является осесимметричным аналогом плоской задачи для жесткого штампа, рассмотренной в 2.8 (Ь). Штамп внедряется в поверхность полупространства с постоянной по области контакта осадкой 6. Таким образом, в круговой области контакта г имеем граничные условия  [c.95]

Ранее было показано [1], что уровень неоднородности мпкро-деформации практически не зависит от вида нагружения (растяжение, сжатие). Но поскольку прокатка паилучшим образом моделируется сжатием [2], то некоторые вопросы процесса рекристаллизации изучали при осадке цилиндрических образцов при высоких температурах. Высокотемпературную осадку проводили при температурах от 1200 до 900° С, степень деформации — от 10 до 40%, время выдержки после нагружения — от 5 до 120 с. Во всех случаях температура аустенизации составляла 1200° С.  [c.142]

При осадке нескольких образцов с различными углами а в одинаковых условиях получают различную фор у боковой поверхности. Угол а образующей образца, сохранивщего после осадки цилиндрическую форму, будет равен углу трения, а его тангенс — коэффициенту трения.  [c.186]

Для выяснения роли адгезии в процессе фильтрации рассмотрим осаждение частиц на одиночной цилиндрической нити, помещенной в поток аэрозоля. Характер образования пылевого осадка на отдельных цилиндрических нитях фильтрующей перегородки при скорости потока 1 ж/сек показан на рис. VIII, 2. Ясно выраженные локальные боковые наросты частиц пыли окислов свинца и цинка размером около 1 мк направлены под углом 110—120° к оси потока. При дальнейшем пропускании аэрозоля наросты могут сомкнуться, образуя сплошной слой, который играет роль вторичной фильтрующей среды .  [c.273]

Стирнкович [42] дал детальный математический анализ загрязнения насыщенного пара примесями, находящимися в воде цилиндрических котлов, которое образуется как за счет механического уноса солей и продуктов коррозии с паром, так и за счет растворимости этих примесей в паре. Он показал, что стабильные осадки возникают только в случае значительного механического переноса, когда загрязнение пара любыми веществами превышает его растворяющую способность.  [c.35]

Технологические свойства цилиндрических образцов сплава Ti —9А1 при осадке в интервале температур 800— 1100° С в зависимости от содержания водорода обобщены в виде диаграммы пластичности (рис. 248). В изученном температурном интервале пластичность этого сплава с исходным содержанием водорода 0,006% имеет при температуре 1100° С аномальный всплеск с признаками сверхпластичности, характерными для сплавов с полиморфными превращениями. Запас пластичности образиа, деформированного на 75—80%, еще далеко не исчерпан удельное давление при степени деформации 50% составляет 3—4 кгс/мм (рис. 249). Снижение температуры испытания резко уменьшает запас пластичности сплава. При температуре осаживания 1050° С, соответствующей а-области диаграммы состояния Ti — Al (рис. 38) для данного сплава, трещ1П1ы на боковой поверхности появляются при степени деформации 50%, а при температуре 800° С даже небольшие обжатия ( 5%) приводили к образованию трещин. Падение пла-спгчности при снижении температуры сопровождается значительным возрастанием сопротивления пластической деформации. Как видно из рис. 249, удельное давление при температуре осадки 800° С и степени деформации 50% достигает 57 кгс/мм .  [c.491]

Наибольшее применение находят барабанные вак5 ум-фильт-ры, состоящие из корпуса, торцовых дисков, мешалки, ванны и привода. Основным расчетным элементом является корпус барабана (рис. 57). Барабан нагружен гидростатическим давлением суспензии радиальной равномерно распределенной по образующей нагрузкой t от механизма съема осадка собственным весом р (барабана, фильтрата и осадка) разностью с между атмосферным давлением и разрежением в полости ячейки, которая действует на участок цилиндрической обечайки между опорными выступами фильтровальных плит. Крутящий момент привода передается через металлический вал (на чертеже не показан). Хотя жесткость на кручение корпуса барабана достаточна для передачи крутящего момента, конструкция без вала нецелесообразна, так как необходимо укрепление узла сопряжения вала с торцовыми дисками.  [c.100]

Расчеты, полученные по приведенным выше формулам, позволяют заключить, что при обжиме с коэффициентом, превышающим йоб =2,0, напряжения Стрщах в стенках заготовки превышают напряжения текучести, благодаря чему наблюдается осадка трубы с увеличением ее толщины. Таким образом, при обжиме с подпором при значительных коэффициентах обжима цилиндрические стенки переходят в пластическое состояние. При этом на поверхностях цилиндрической части заготовок возникают силы трения, ориентированные на наружной поверхности по направлению движения матрицы, а на внутренней поверхности (при двустороннем подпоре) — обратно направлению движения матрицы.  [c.237]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или  [c.177]

Фальцеосадочные механизмы, как указывает само их название, предназначены для осадки заготовленного и собранного фальцевого шва. Процесс осадки или закатки шва на картине происходит следующим образом. Собранный фальцевый шов помещают между матрицей и осаживающим роликом (рис. 129, а, б, в), который, продвигаясь вдоль шва, сдавливает или осаживает шов. Аналогичным образом происходит закатка продольных швов на цилиндрическом и прямоугольном воздуховоде.  [c.198]

mash-xxl.info

• 
  Котел газовый настенный двухконтурный как выбрать
• 
  Котел бакси майн фор 240ф инструкция
• 
  Котел на отработке с водяным контуром
• 
  Котел лемакс премиум 10 технические характеристики
• 
  Датчик протока воды для газового котла
• 
  Коаксиальный вертикальный дымоход для газового котла
• 
  Стабилизатор напряжения теплоком для газовых котлов
• 
  Настенные газовые котлы отопления какой лучше
• 
  Котел своими руками на отработанном масле
• 
  Газовый котел с закрытой камерой сгорания
• 
  Теплоаккумулятор для котлов отопления российского производства