Система автоматического регулирования тепловой нагрузки парогенератора. Регулятор тепловой нагрузки котла

способ автоматического регулирования нагрузки котла с пылесистемами прямого вдувания и система для его осуществления - патент РФ 2419746

Изобретение относится к автоматизации теплоэнергетических объектов, в частности к автоматическому регулированию котла с пылесистемами прямого вдувания. Регулятор тепловой нагрузки котла (ТНК), получая сигнал задания от системы более высокого уровня (например, от регулятора мощности блока), воздействует на регуляторы расхода первичного воздуха, обеспечивая тем самым пропорциональное изменение расхода первичного воздуха в мельницы. Сигнал по изменению расхода первичного воздуха в каждую пылесистему, динамически преобразованный в последовательно соединенных дифференциаторе и интегро-дифференцирующем звене, поступает на вход регулятора загрузки соответствующей мельницы, который, воздействуя на изменение расхода топлива, обеспечивает совместно с изменением расхода первичного воздуха практически безинерционный вынос пыли из мельницы. Сигнал по отклонению загрузки мельницы от заданного значения, динамически преобразованный в инерционном звене с характеристикой канала регулирования «расход топлива из мельницы - нагрузка котла», поступает на вход регулятора ТНК. В результате обеспечивается инвариантность регулятора ТНК к внутренним возмущениям в подаче топлива в мельницы. При ограничении расхода первичного воздуха, сигнал рассогласования между заданным и фактическим расходом первичного воздуха поступает на вход регулятора загрузки мельницы, увеличивая расход топлива в мельницу и расширяя тем самым диапазон регулирования ТНК. Для предотвращения перегрузки мельниц, сигнал рассогласования, поступающий на вход регулятора загрузки мельницы, ограничивают до величины предельно допустимой загрузки (мощности) по условиям завала мельницы. Предложенное изобретение позволяет обеспечить полную инвариантность системы регулирования к внутренним и внешним возмущениям и тем самым повысить качество (быстродействие и динамическую точность) регулирования нагрузки котла; расширить диапазон регулирования производительности пылесистем при возникновении ограничения расхода первичного воздуха; предотвратить перегрузку мельниц и тем самым повысить надежность работы пылесистем и котла в целом. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 2 ил.

Рисунки к патенту РФ 2419746

Изобретение относится к автоматизации теплоэнергетических объектов, в частности к автоматическому регулированию котла с пылесистемами прямого вдувания и воздушной сушкой топлива.

Известен способ автоматического регулирования процесса горения в шахтно-мельничных топках паровых котлов (SU № 136003, МПК F23N 1/02, G05D 27/00, 12.02.1960), использующий скоростной (опережающий) сигнал, по средней мощности электродвигателей мельниц, передаваемый в качестве корректирующего сигнала регулятору топлива для поддержания оптимального соотношения между нагрузкой котла и расходом первичного воздуха.

Недостатком этого способа является большая инерционность и невысокая динамическая точность регулирования.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу автоматического регулирования нагрузки котла с пылесистемами прямого вдувания является способ, реализованный в системе автоматического регулирования процесса горения в шахтно-мельничных топках парогенераторов (SU № 623061, МПК F23N 1/02, 22.10.1976). В этом способе производительность котла с пылесистемами прямого вдувания поддерживают изменением суммарного расхода первичного воздуха в пылесистемы по сигналу от регулятора тепловой нагрузки котла, а также изменением расхода топлива в мельницы по сигналам загрузки мельниц и сигналам по скорости изменения расхода первичного воздуха.

Недостатками этого способа являются:

- Низкое быстродействие и динамическая точность регулирования тепловой нагрузки котла, как при изменении задания по нагрузке котла (внешних возмущениях), так и внутренних неконтролируемых возмущениях в подаче топлива в мельницы. При случайном изменении подачи топлива в мельницу происходит изменение нагрузки котла, вызывающее ложное срабатывание регулятора тепловой нагрузки котла.

- Узкий диапазон регулирования тепловой нагрузки котла. При исчерпании диапазона регулирования расхода первичного воздуха (полном открытии шибера первичного воздуха) происходит ограничение на увеличение подачи топлива в мельницу, хотя запас по размольной производительности пылесистемы еще не исчерпан.

Известна система автоматического регулирования процесса горения в шахтно-мельничных топках парогенераторов (SU № 623061, МПК F23N 1/02, 22.10.1976). Система содержит регулятор расхода первичного воздуха, регуляторы топлива (загрузки мельниц) в количестве, соответствующем числу мельниц, и регулятор расхода общего воздуха. Каждый регулятор топлива снабжен дифференциатором, вход которого соединен с датчиком расхода первичного воздуха.

Недостатком этой системы является низкая динамическая точность и узкий диапазон регулирования тепловой нагрузки котла.

Наиболее близкой по технической сущности к предлагаемой системе автоматического регулирования нагрузки котла с пылесистемами прямого вдувания является система автоматического регулирования подачи топлива и воздуха (патент SU № 1359574 МПК F23N 1/02, 1985). Система содержит регулятор тепловой нагрузки котла, регуляторы расхода сырого топлива в мельницы, механизмы бесступенчатого регулирования оборотов питателей, с датчиками загрузки мельниц и дифференциаторами, датчики и регуляторы расхода первичного воздуха.

Недостатками этой системы также являются низкая динамическая точность и узкий диапазон регулирования тепловой нагрузки котла.

Задачей предлагаемого способа является повышение быстродействия, динамической точности и расширение диапазона регулирования тепловой нагрузки котла, оснащенного пылесистемами с прямым вдуванием и воздушной сушкой топлива, а также повышение надежность работы пылесистем за счет предотвращения перегрузки («завала») мельниц.

Поставленная задача достигается тем, что в предлагаемом способе автоматического регулирования нагрузки котла с пылесистемами прямого вдувания сигнал по отклонению загрузки мельницы от заданного значения динамически преобразуют в инерционном звене с характеристикой канала регулирования «расход топлива из мельницы - нагрузка котла» и подают на вход регулятора тепловой нагрузки котла.

Сигнал по скорости изменения расхода первичного воздуха, подаваемый на вход регулятора загрузки мельницы, дополнительно преобразуют в интегро-дифференцирующем звене с характеристикой отношения передаточных функций каналов регулирования «расход первичного воздуха - мощность мельницы / расход топлива в мельницу -мощность мельницы».

Для расширения диапазона регулирования тепловой нагрузки котла при ограничении расхода первичного воздуха, сигнал рассогласования между заданным и фактическим расходом первичного воздуха подают на вход регулятора загрузки мельницы.

Для повышения надежности работы пылесистем, путем предотвращения перегрузки мельниц, величину сигнала рассогласования, поступающего на вход регулятора загрузки мельницы, ограничивают до величины, предельно допустимой по условиям завала мельницы.

Заявленный способ реализован в системе автоматического регулирования производительности котла с пылесистемами прямого вдувания. Система содержит регуляторы загрузки мельниц с исполнительными механизмами питателей сырого угля, с датчиками загрузки мельниц и дифференциаторами, регуляторы расхода первичного воздуха в мельницы с исполнительными механизмами и датчиками расхода первичного воздуха в каждую мельницу, регулятор тепловой нагрузки котла с датчиком тепловой нагрузки котла и блоком задания от системы более высокого уровня.

Для выполнения поставленной задачи система дополнительно снабжена регулятором суммарной производительности расхода первичного воздуха, первым блоком суммирования, вторыми блоками суммирования, последовательно соединенными третьим блоком суммирования и компенсирующим инерционным звеном, подключенным к входу регулятора тепловой нагрузки.

Система также снабжена интегро-дифференцирующими звеньями, четвертыми блоками суммирования, блоками выделения минимального сигнала и задатчиками предельно допустимого значения загрузки мельниц (по числу пылесистем).

На фиг.1 представлена структурная схема системы для осуществления способа автоматического регулирования нагрузки котла с четырьмя пылесистемами прямого вдувания; на фиг.2 - одномельничная расчетная схема динамической модели автоматической системы регулирования, поясняющая принцип работы способа.

Система для осуществления способа автоматического регулирования нагрузки котла с пылесистемами прямого вдувания содержит регуляторы 1 загрузки мельниц в количестве, соответствующем числу мельниц с исполнительными механизмами 2 регулирования оборотов питателей сырого угля, с датчиками 3 загрузки мельниц (например, активной мощности двигателя) и дифференциаторами 4 с подключенными к ним датчиками 5 расхода первичного воздуха в мельницы, регуляторы 6 расхода первичного воздуха в количестве, соответствующем числу мельниц, с исполнительными механизмами 7 регулирующих органов 8 на линии подачи первичного воздуха в каждую мельницу. Система содержит также регулятор 9 тепловой нагрузки котла, с датчиком 10 тепловой нагрузки и блоком задания 11 от системы более высокого уровня (например, регулятора мощности блока). Выход регулятора 9 подключен к регулятору 12 суммарного расхода первичного воздуха, выход которого подключен к сумматорам 13 сигналов. На второй вход каждого сумматора 13 подключен датчик 5 расхода первичного воздуха в соответствующую пылесистему, а выход соединен с входом соответствующего регулятора 6 расхода первичного воздуха. Датчики 5 расхода первичного воздуха всех пылесистем подключены через сумматор 14 на вход регулятора 12 суммарного расхода первичного воздуха. Выход дифференциатора 4 каждой мельницы, через интегро-дифференцирующее звено 15, подключен на первый вход соответствующего регулятора 1, на второй вход которого подключен сумматор 16. На входы сумматора 16 подключены датчик 3 и задатчик 17 загрузки мельницы, а также блок 18 выбора минимального сигнала, к входам которого подключены задатчик 19 предельно допустимой загрузки мельницы и выход соответствующего сумматора 13. Выходы сумматоров 16 подключены также к входам сумматора 20, выход которого через компенсирующее инерционное звено 21 подключен на вход регулятора 9.

Способ автоматического регулирования нагрузки котла с пылесистемами прямого вдувания осуществляется системой регулирования следующим образом.

Регуляторы 1 стабилизируют заданное количество топлива в каждой отдельной мельнице (например, по показателю активной мощности ее двигателя) от датчика 3 путем воздействия на подачу сырого топлива посредством механизма 2. Задатчики 17 служат для перераспределения загрузки мельниц.

Регуляторы 6, воздействуя на исполнительные механизмы 7 регулирующих органов 8, стабилизируют расход первичного воздуха в каждую отдельную мельницу по сигналу от датчика 5. Регулятор 12, получая сигнал от сумматора 14, поддерживает требуемый суммарный расход первичного воздуха, воздействуя через сумматоры 13 на регуляторы 6. Сигналы от датчиков 5 через дифференциаторы 4 и интегро-дифференцирующие звенья 15 поступают на входы регуляторов 1, обеспечивая пропорциональное изменение подачи топлива и воздуха в мельницы.

Регулятор 9 является регулятором следующего уровня, который обеспечивает групповое управление расходом топливовоздушной смеси в топку котла.

Сигналы рассогласования с выходов сумматоров 16 поступают на входы сумматора 20 и через инерционное звено 21 на вход регулятора 9, обеспечивая его инвариантность к внешним возмущениям.

При работе регулятора 6 в диапазоне регулирования сигнал рассогласования на выходе сумматора 13 близок к нулю (в пределах зоны нечувствительности регулятора 1), за счет практически безинерционного изменения расхода первичного воздуха при изменении сигнала задания от регулятора 9.

При увеличении нагрузки котла и ограничении расхода первичного воздуха (полном открытии шибера первичного воздуха) одной из пылесистем, сигнал рассогласования между заданным и фактическим расходом первичного воздуха с выхода сумматора 13 растет и поступает на вход регулятора 1, изменяя задание в сторону увеличения расхода топлива в мельницу. Система преобразуется в двухконтурную схему со стабилизирующим регулятором загрузки мельницы 1 и корректирующим регулятором 9 тепловой нагрузки. При этом связь с выхода сумматора 16 через сумматор 20 и инерционное звено 21 на вход регулятора 9 обеспечивает инвариантность системы к внутренним возмущениям. Параметры настройки регуляторов 9 и 1 не требуют изменения. При снижении нагрузки котла сигнал рассогласования уменьшается до нуля, и схема возвращается в исходное состояние. Тем самым расширяется диапазон регулирования тепловой нагрузки котла.

Для предотвращения перегрузки мельниц, сигнал рассогласования, поступающий с выхода сумматора 13 на вход регулятора загрузки мельницы 1, сравнивают в блоке 18 выбора минимального сигнала с сигналом от задатчика 19 и ограничивают до величины предельно допустимой загрузки (мощности) по условиям завала мельницы.

Поясним принцип работы системы с использованием динамической модели. Для упрощения представлена одномельничная схема, где: Vпер.в - расход первичного воздуха; - расход топлива на входе в мельницу; - расход пылесмеси из мельницы; Nм - мощность мельницы; Qт - тепловыделение в топке котла, в - внутреннее возмущение по топливу.

Пылесистема в динамическом отношении представляет собой двухсвязный объект регулирования с прямыми каналами регулирования и перекрестными связями, описываемыми передаточными функциями:

- расход первичного воздуха расход пылесмеси

- расход топлива в мельницу мощность мельницы

- расход первичного воздуха мощность мельницы

- расход топлива в мельницу расход пылесмеси

где k1, k2, k 3, k4 и T1, Т2, Т 3, Т4 - коэффициенты усиления и постоянные времени соответствующих каналов.

Как видно из выражений (1, 2, 3 и 4), первый канал описывается реальным дифференцирующим звеном первого порядка, а (2, 3, 4) - инерционным звеном первого порядка. Причем, исходя из практических и теоретических исследований, постоянные времени первого и третьего каналов, а также второго четвертого равны между собой. То есть Т1=Т3 , а Т2=Т4.

Передаточная функция канала «расход топлива из мельницы тепловыделение в топке» имеет следующий вид и описывается инерционным звеном второго порядка -

Для развязки контуров регулирования реализовано наложение внешних компенсирующих связей, с целью обеспечения автономности по каналам регулирования. Это позволяет значительно повысить качество процессов регулирования. Устройства компенсации на данной схеме представлены звеньями 4-дифференциатор, 15-интегро-дифференциирующее звено и 21-инерционное звено. Передаточные функции и параметры настройки устройств компенсации W4(p), W15 (p), W21(p) определяются из характеристических уравнений (6) и (7):

Преобразовав и подставив значения, получим передаточные функции устройств компенсации:

где: kPЗM и ТРЗМ - коэффициент усиления и постоянная времени регулятора загрузки мельницы.

Устройство компенсации W4 (p), описывается реальным дифференцирующим звеном первого порядка с постоянной времени и коэффициентом пропорциональности, тождественным настройкам регулятора загрузки мельницы. Такая схема обеспечивает инвариантность регулятора загрузки мельницы к внешним возмущениям (при изменении задания регулятору тепловой нагрузки), при совпадении динамических характеристик по каналам регулирования «расход первичного воздуха мощность мельницы / расход топлива в мельницу мощность мельницы». Однако в реальности данные характеристики могут существенно отличаться. Введение устройства компенсации W15(p), описываемое интегро-дифференцирующим звеном, обеспечивает полную инвариантность к внешним возмущениям даже при отличии динамических свойств каналов.

Устройство компенсации W21(p), тождественное в динамическом отношении каналу , обеспечивает инвариантность системы к внутренним возмущениям. То есть при случайном изменении подачи («провале») топлива в мельницу, сигнал по каналу В' В'' QT, поступающий на вход регулятора 9, компенсируется сигналом по каналу В' NM W21(p). Регулятор загрузки мельницы один устраняет это возмущение, не вызывая ложного срабатывания регулятора тепловой нагрузки

Предложенное изобретение позволяет:

- обеспечить полную инвариантность системы регулирования к внутренним и внешним возмущениям и тем самым повысить качество (быстродействие и динамическую точность) регулирования нагрузки котла;

- расширить диапазон регулирования производительности пылесистем при исчерпании диапазона регулирования расхода первичного воздуха, что особенно важно при участии в первичном регулировании частоты;

- повысить надежность работы пылесистемы и предотвратить перегрузку мельницы, за счет ограничения сигнала рассогласования, поступающего с регулятора первичного воздуха до предельно допустимой, по условиям завала мельницы, величины.

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

1. Способ автоматического регулирования производительности котла с пылесистемами прямого вдувания путем поддержания требуемой нагрузки котла изменением суммарного расхода первичного воздуха в пылесистемы по сигналу от регулятора тепловой нагрузки котла, изменением расхода топлива в мельницы по сигналу загрузки мельницы и сигналу скорости изменения расхода первичного воздуха, отличающийся тем, что сигнал по отклонению загрузки мельницы от заданного значения динамически преобразуют в инерционном звене с характеристикой канала регулирования «расход топлива из мельницы - нагрузка котла» и подают на вход регулятора тепловой нагрузки котла.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сигнал по скорости изменения расхода первичного воздуха подаваемый на вход регулятора загрузки мельницы дополнительно преобразуют в интегродифференцирующем звене с характеристикой отношения передаточных функций каналов регулирования «расход первичного воздуха - мощность мельницы - расход топлива в мельницу - мощность мельницы».

3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что при ограничении расхода первичного воздуха сигнал рассогласования между заданным и фактическим расходом первичного воздуха подают на вход регулятора загрузки мельницы.

4. Способ по п.3, отличающийся тем, что величину сигнала рассогласования поступающего на вход регулятора загрузки мельницы ограничивают до величины предельно допустимой по условиям завала мельницы.

5. Система для автоматического регулирования производительности котла с пылесистемами прямого вдувания, содержащая регуляторы загрузки мельниц, выходами подключенные к исполнительным механизмам питателей сырого угля, а входами - к датчикам загрузки каждой мельницы и через дифференциаторы к датчикам расхода первичного воздуха в мельницы, регуляторы расхода первичного воздуха в мельницы, выходами подключенные к исполнительным механизмам регулирующих органов расхода первичного воздуха в каждую мельницу, а входами - к датчикам расхода первичного воздуха в каждую мельницу, регулятор тепловой нагрузки котла с датчиком тепловой нагрузки котла и блоком задания от системы более высокого уровня, выходом подключенный к каждому регулятору первичного воздуха, отличающаяся тем, что дополнительно снабжена регулятором суммарной производительности расхода первичного воздуха и подключенным на его вход первым блоком суммирования, а выходом соединенным с входами всех регуляторов расхода первичного воздуха, на входы первого блока суммирования подключены датчики расхода первичного воздуха, а на второй вход регулятора суммарной производительности подключен выход регулятора тепловой нагрузки, система также снабжена вторыми блоками суммирования, включенными между датчиками загрузки и входами регуляторов загрузки мельниц, последовательно соединенными третьим блоком суммирования и компенсирующим инерционным звеном, выходом подключенным к входу регулятора тепловой нагрузки, а входы третьего блока суммирования соединены с выходами вторых блоков суммирования всех пылесистем.

6. Система по п.5, отличающаяся тем, что снабжена по числу пылесистем компенсирующими интегродифференцирующими звеньями, включенными между выходами дифференциаторов и входами регуляторов загрузки мельниц каждой пылесистемы.

7. Система по п.6, отличающаяся тем, что снабжена четвертыми блоками суммирования, включенными на входы регуляторов расхода первичного воздуха, а входами соединенными с выходом регулятора суммарного расхода первичного воздуха и датчиками расхода первичного воздуха.

8. Система по п.7, отличающаяся тем, что снабжена блоками выделения минимального сигнала, включенными между выходом четвертого блока суммирования каждой пылесистемы и входом второго блока суммирования и задатчиками предельно допустимого значения загрузки мельницы, подключенными на второй вход блока выделения минимального сигнала.

www.freepatent.ru

Регулятор - тепловая нагрузка - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Регулятор - тепловая нагрузка

Cтраница 1

Регулятор тепловой нагрузки срабатывает также вследствие внутренних возмущений, связанных с не зависящим от числа оборотов питателей изменением количества тепла, вводимого с топливом. Это изменение может иметь место как вследствие нарушения зависимости между числом оборотов питателей и их производительностью, так и вследствие изменения качества топлива.  [2]

Регулятор тепловой нагрузки в зависимости от указанных трех импульсов включает КДУ 21 регулирования расхода мазута и подает сигнал на регулятор воздуха 22, включающий КДУ 23 регулирования подачи воздуха. Регулятор воздуха получает обратный импульс по расходу воздуха, замеряемый как перепад давлений на воздухоподогревателе.  [4]

Регулятор тепловой нагрузки является регулятором ПИ-дейстзня.  [5]

Регулятор тепловой нагрузки, помимо воздействия главного регулятора, получает импульсы по изменению расхода пара из кот - - ла и по скорости изменения давления в барабане, измеряемой при помощи электронного дифференциатора 5, и управляет подачей топлива. Синхронное перемещение обоих контроллеров обеспечивается автоматическими синхронизаторами хода 7 по схеме рассогласования, в которой опережение движения одного из контроллеров приводит к разрыву цепи управления его электродвигателем. При восстановлении однозначного положения цепь управления обогнавшего контроллера автоматически присоединяется к регулятору.  [7]

Регулятор тепловой нагрузки воздействует на подачу топлива в топку своего корпуса одновременным изменением числа оборотов электродвигателей всех питателей пыли.  [9]

Регулятор тепловой нагрузки 6, кроме импульса от главного регулятора 2 или задатчика 5, получает еще два импульса, о которых говорилось выше.  [10]

Регулятор тепловой нагрузки котла поддерживает постоянное соотношение между заданием главного регулятора и тепловой нагрузкой. Тепловая нагрузка котла характеризуется суммарным импульсом паропроизводнтельностн и скорости изменения давления пара Б барабане кстла.  [11]

Регулятор тепловой нагрузки котла получает импульсы по изменению давления пара перед турбиной и по скорости изменения давления пара в барабане или в промежуточной точке парового тракта ( у прямоточных котлов) и воздействует на подачу топлива в топку.  [13]

При необходимости регулятор тепловой нагрузки можно отключить от главного регулятора и устанавливать задание вручную; регулятор тепловой нагрузки будет поддерживать заданную постоянную паропропзводителы ость котла. Регулятор стабилизирует внутренние возмущения ( по топке), обеспечит быстрое замещение топлива одного вида ( газа) другим ( пылью) без заметных отклонений паропроизводительности котла и давления пара. Применение в схеме этого регулятора позволяет устанавливать различную степень участия регулирующих котлов в покрытии общих колебаний нагрузки станции, используя работу котлов в наиболее экономичных для них режимах.  [14]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Регулирование тепловой нагрузки

Задачей регулирования является поддержание в отапливаемых помещениях расчетной внутренней температуры.

Тепловая нагрузка в течение отопительного сезона меняется. Поэтому для поддержания требуемого теплового режима тепловую нагрузку необходимо регулировать.

Различают центральное, групповое, местное и индивидуальное регулирование. Центральное регулирование осуществляется на ТЭЦ и котельных. Групповое – на групповых тепловых подстанциях. Местное – на местных тепловых подстанциях. Индивидуальное – непосредственно у абонентов.

Если тепловая нагрузка у всех потребителей примерно одинакова, то можно ограничится центральным регулированием. В большинстве же случаев тепловая нагрузка неоднородная. В этом случае центральное регулирование ведется по характерной тепловой нагрузке для большинства потребителей. В первую очередь это отопительная нагрузка и совместная нагрузка отопления и ГВС. Во втором случае расход воды в ТС (тепловые сети) увеличивается незначительно по сравнению с регулированием по отопительной нагрузке или не меняется.

При центральном качественном регулировании в системах теплоснабжения с преобладающей (более 65 %) жилищно-коммунальной нагрузкой следует принимать регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, а при тепловой нагрузке жилищно-коммунального сектора менее 65 % от суммарной тепловой нагрузки и доле средней нагрузки горячего водоснабжения менее 15 % от расчетной нагрузки.

Основные количества тепла в абонентских системах расходуются на нагрев. Поэтому тепловая нагрузка в первую очередь зависит от режима теплопередачи:

или , (91)

где n – длительность работы системы, с; F – площадь поверхности теплообмена, м2; k – коэффициент теплопередачи, Вт/м2∙0С; Δt – средняя разность температур теплообменивающихся сред, 0С; – максимальная разность температур, 0С; – коэффициент эффективности.

В первом приближении:

(92)

где τ1,2 – температура сетевой воды; t – температура нагреваемой воды, индексы 1 и 2 относятся ко входу и выходу теплообменника.

Из уравнения теплового баланса:

(93)

Найдем τ2:

(94)

Решая совместно (90) и уравнение баланса получаем:

(95)

Т.е., тепловую нагрузку в принципе можно регулировать изменением пяти параметров – k, F, n1,G1. Изменение τ1 и G1 имеют ограничения. Температура сетевой воды не может быть ниже 60 °С, необходимой для обеспечения температуры воды ГВС и не может быть выше температуры насыщения для данного давления. Температуру можно изменять, меняя давление (ГТП – групповая тепловая подстанция, МТП – местная тепловая подстанция).

В водяных системах реально можно менять тепловую нагрузку тремя способами:

1. Изменением температуры сетевой воды – качественное регулирование.

2. Изменением расхода сетевой воды – количественное регулирование.

3.Изменение расхода и температуры воды – качественно-количественное регулирование.

Регулирование путем измерения длительности работы n называется регулированием пропусками. Применяется как местное в дополнение к центральному.

Выбор метода регулирования зависит от гидравлической устойчивости системы. Гидравлическая устойчивость – это способность системы поддерживать заданный гидравлический режим и характеризуется коэффициентом гидравлической устойчивости:

у=f(∆pаб/ pс), (96)

где Dpаб – располагаемый перепад давления у наиболее удаленного потребителя; Dpс – перепад давления, срабатываемый в сети.

Если у 0,4, то применяется качественное регулирование. Если у>0,4, то применяется качественно-количественное регулирование. Центральное регулирование ориентируется на основной вид нагрузки района. Таковой может быть нагрузка отопления (регулирование по отопительной нагрузке), либо совмещенная нагрузка отопления и ГВС (регулирование по совмещенной нагрузке).

Основной целью расчета тепловой схемы котельной является:

– определение общих тепловых нагрузок, состоящих из внешних нагрузок и расходов тепла на собственные нужды, и распределение этих нагрузок между водогрейной и паровой частями котельной для обоснования выбора основного оборудования;

– определение всех тепловых и массовых потоков, необходимых для выбора вспомогательного оборудования и определения диаметров трубопроводов и арматуры;

–определение исходных данных для дальнейших технико-экономических расчетов (годовых выработок тепла, годовых расходов топлива и др.).

Расчет тепловой схемы позволяет определить суммарную теплопроизводительность котельной установки при нескольких режимах работы.

По известным суммарным расходам пара и горячей воды производится выбор типа, количества и производительности котельных агрегатов. В некоторых случаях оказывается целесообразным принять два типа котло-агрегатов – паровые и водогрейные.

При построении температурного графика принимают, согласно [4],

– начало и окончание отопительного периода при температуре воздуха

8 °С;

– усредненную расчетную температуру внутреннего воздуха отапливаемых зданий для жилых районов 18 °С, для зданий предприятий 16 °С.

Принимают расчетную температуру в подающем трубопроводе 95 °С или 110, 120, 130, 140, 150 °С в зависимости от типа котлов и других условий.

В обратном трубопроводе принимают расчетную температуру (после системы отопления) 70 °С.

Рассмотрим порядок построения (рис. 7).

Рис. 7. Температурный график воды в прямой и обратной

магистрали

1. Наносят сетку 2 графиков, расположенных один над другим. По оси абсцисс обоих графиков наносят значения отопительной нагрузки в долях от максимальной (0; 0,2;0,4; 0,6; 0,8; 1 или Qо).

2. На верхнем графике по оси ординат откладывают температуры теплоносителя. На нижнем графике по оси ординат откладывают температуры от 18 °С до расчетной (например, для Челябинска – 34 °С).

3. На нижнем графике соединяют прямой линией точку с температурой 18 °С (Q0=0) с точкой расчетной наружной температуры (Q0=1).

4. На верхнем графике соединяют точку 18 °С (Q0=0) с точкой температуры в подающей магистрали (Q0=1), например, 110 °С прямой линией. Это линия температур воды в прямой (подающей) магистрали .

5. Для графика температур в обратной магистрали соединяют прямой линией точку с температурой 18 °С и точку с температурой 70 °С. Это линия .

После этих построений получают график регулирования по отопительной нагрузке.

Для построения графика регулирования по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения проводят «срезку» графика в зависимости от принятой системы горячего водоснабжения: в закрытой системе температура воды в подающей магистрали не может опускаться ниже 70 0С, в открытой 60 °С, [4].

Это температуры точки излома.

1. Проводят горизонтальную линию на уровне принятой температуры и получают температурный график воды в прямой магистрали.

2. Опускают перпендикуляр на ось абсцисс. Точка пересечения данного перпендикуляра и линии является точкой излома температурного графика воды в обратной магистрали. От точки излома до оси ординат проводят прямую линию на уровне температуры точки излома и получают температурный график воды в обратной магистрали.

Температурный график воды в прямой и обратной магистрали при центральном качественном регулировании по совмещенной нагрузке (расчетные температуры 110/70 0С).

Установившийся тепловой режим систем отопления при всех способах непрерывного регулирования определяют:

(97)

где – относительный расход тепла на отопление.

Все величины со штрихом относятся к расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления.t н.о..

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:

zdamsam.ru

Система автоматического регулирования тепловой нагрузки парогенератора

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИК

„„SU„„1129457 A

3 (5D

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕ

Н ABTOPCHOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3563524/24-06 (22) 11.02.83 (46) 15.12.84. Бюл. № 46 (72) В. И. Жиляков (71) - Коммунарский горно-металлургический институт (53) 621.182.26 (088.8) (56) 1. Клюев А. С. и др. Наладка системы автоматического регулирования йотлоагрегатов. М., «Энергия», 1970, с. 86 — 90.

2. Авторское свидетельство СССР по заявке № 3291544/24-06, кл. F 22 В 35/00

1981. (54) (57) СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ ПАРОГЕНЕРАТОРА, содержащаядатчик давления пара в общей магистрали, датчик расхода пара и датчик давления пара в барабане котла, первый из которых совместно с задатчиком посредством первого сумматора подключен к корректирующему регулятору, а датчик расхода пара и дифференциатор соединены с вторым сумматором, причем выход корректирующего регулятора через второй сумматор соединен с регулятором тепловой нагрузки, а также три усилительных элемента, входы которых соединены с датчиками расхода, давления пара в барабане котла и дифференциатором, отличающаяся тем, что, с целью повышения точности регулирования, выходы трех усилительных элементов соединены с входами первого сумматора.

1129457

Изобретение относится к автоматическому регулированию параметров парогенератора и может быть использовано для регулирования тепловой нагрузки парогенератора.

Известна система автоматического регулирования тепловой нагрузки, состоящая из объекта регулирования, корректирующего регулятора и регулятора тепловой нагрузки (1).

Однако известная система характери- 1 зуется недостаточным быстродействием изза того, что в ней для регулирования используются лишь две переменные (тепловосприятие и давление пара в общей магистрали) и не используются другие переменные, например количество генерируемого пара, давление пара в барабане, количество потребляемого пара.

Наиболее близкой к предлагаемой по технической сущности является система регулирования тепловой нагрузки парогенератора, содержащая датчики давления пара в общей магистрали, датчик расхода пара и датчик давления пара в барабане котла, первый из которых совместно с задатчиком подключены к корректирующему регулятору, а датчик расхода пара и дифференциатор соединены с сумматором, причем выходы сумматора и корректирующего регулятора через второй сумматор соединены с регулятором тепловой нагрузки, а также три усилительных элемента, входы которых сое- 30 динены с датчиками рахода, давления пара в барабане котла и дифференциатором, а выход — со вторым сумматором (2).

Однако эта система имеет недостаточно высокую точность регулирования при действии возмущений, например изменения температуры и расхода питательной воды, изменения количества и качества сжигаемого топлива и т. д. При действии внешних и внутренних возмущений изменяются количество генерируемого пара, давление в ба- 40 рабане, количество потребляемого пара, а следовательно, и давление пара в общей магистрали.

Таким образом, при отсутствии возмущения нагрузкой потребителя давления в общей магистрали, т. е. у потребителя, изменяется.

Целью изобретения является повышение точности регулирования тепловой нагрузки парогенератора.

Поставленная цель достигается тем, что 50 в системе автоматического регулирования тепловой нагрузки парогенератора, содержащей датчик давления пара в общей магистрали, датчик расхода пара и датчик давления пара в барабане котла, первый из которых совместно с задатчиком посред- ством первого сумматора подключен к корректирующему регулятору, а датчик расхода пара и дифференциатор соединены со вторым сумматором, причем выход корректирующего регулятора через второй сумматор соединен с регулятором тепловой нагрузки, а также три усилительных элемента, входы которых соединены с датчиками расхода, давления пара в барабане котла и дифференциатором, выходы трех усилительных элементов соединены со входами первого сумматора.

На чертеже схематически представлена система автоматического регулирования.тепловой нагрузки парогенератора.

Система автоматического регулирования содержит датчик 1 давления пара в общей магистрали, датчик 2, расхода пара и датчик 3 давления пара в барабане 4 котла, первый из которых совместно с задатчиком (на чертеже не показан) посредством первого сумматора 5 подключен к корректирующему регулятору 6, а датчик 2 расхода пара и дифференциатор 7 соединены со вторым сумматором 8, причем выход корректирующего регулятора 6 через второй сумматор 8 соединен с регулятором 9 тепловой нагрузки, а также три усилительных элемента 10 — 12, входы которых соединены с датчиками 2 и З,расхода и давления пара в барабане котла и дифференциатором 7, причем выходы трех усилительных элементов

10 — 12 соединены со входом первого сумматора 5.

Объект 13 регулирования содержит сумматор 14, инерционные звенья 15 и 16, сумматоры 17 и 18, инерционное звено 19, сумматор 20, инерционное звено 21. Система содержит усилительный элемент 22, сумматор 23.

Система работает следующим образом.

Сигналы задания ggt) обратных связей от датчика 3 давления в барабане, дифференциатора 7, датчика 2 расхода пара, преобразованные усилительными элементами 10 — 12, а также от датчика 1 давления пара в общей магистрали поступают через сумматор 5 на вход корректирующего регулятора 6, который формирует задание регулятора 9 тепловой нагрузки, воздействующего на вход объекта 13 регулирования. Регулятор 9 тепловой нагрузки изменяет подачу до тех пор, пока сигнал по восприятию, сформированный на выходе сумматора 23 и преобразованный усилительным элементом 22, не уравновесит на сумматоре 8 задающий сигнал от корректирующего регулятора 6. При действии любых внутренних и внешних возмущений, изменяющих количество генерируемого пара Р, давление в барабане котла Pg, количество потребляемого пара Dx,äàBëåíHå в парогенераторе Рм, корректирующий регулятор 6 изменяет задание регулятору 9 тепловой нагрузки, что повышает точность обработки влияния возмущений и точность регулирования выходной переменной Рн.

11 з

Это происходит потому, что при действии возмущений начинают изменяться последовательно во времени количество генерируемого пара, давление пара в барабане, расход пара.

Задание корректирующему регулятору 6 выбирается из условия равенства суммы сигналов с выходов усилительных элементов 10 — 12 и датчика 1 давления пара в общей магистрали, сигналу задания g(t) в установившемся режиме при условии обеспечения заданного значения P В установившемся режиме сумма сигналов с выходов усилительных элементов 10 — 12 и

29457 датчика 1 давления уравновешивает сигнал задания, обеспечивая при этом заданное значение Р„

Выбор коэффициентов усилительных элементов 10 — 12 производится из условия быстродействия всей системы.

В качестве регуляторов использовались

ПИ-регуляторы системы «Каскад».

Таким образом, использование предла10 гаемой системы позволяет повысить точность и быстродействие регулирования и, следовательно, расширить область применения системы.

Редактор С. Тимохина

Заказ 8972/31

Составитель А. Захарченко

Техред И. Верес Корректор М. Максимишинец

Тираж 404 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва; K — 35, Раушская наб., д. 4/5

Филиал ППП «Патент», г. Ужгород, ул. Проектная, 4

www.findpatent.ru

Регулятор - тепловая нагрузка - топка

Регулятор - тепловая нагрузка - топка

Cтраница 1

Регулятор тепловой нагрузки топки состоит из дифманометра ДМПК.  [1]

Регулятор тепловой нагрузки топки состоит из дифманометра ДМПК-ЮО, работающего в комплекте с диафрагмой ( диа фрагма на блок-схеме не показана.  [2]

Регулятор тепловой нагрузки топки РТНТ в основном тоже остается таким же, как и в предыдущих примерах. Однако из-за необходимости одновременно регулировать подачу двух видов топлива этот регулятор имеет ряд особенностей.  [3]

Исходя из изложенного выше, задача регулятора тепловой нагрузки топки состоит в отработке сигнала регулирующего воздействия, который подается к регуляторам расхода топлива и воздух - t в качестве сигнала задания. Значение сигнала задания во время регулирования процесса горения будет изменяться до тех пор, пока количество тепла, вводимое в топку, не станет равным количеству тепла, отбираемому из топки.  [4]

В этих случаях важную роль по-улучшению работы регулятора тепловой нагрузки топки будет играть дифференциатор давления пара в барабане котла, примененный в схеме этого регулятора.  [6]

На блок-схеме, показанной на рис. 43, помещены регуляторы тепловой нагрузки топки, расхода газа и расхода общего воздуха. Главный [ ( корректирующий) регулятор давления пара в главной паровой магистрали на этой схеме условно не показан, так как он не отличается от предыдущих примеров.  [7]

Главный ( корректирующий) регулятор давления пара за котлом КРД и регулятор тепловой нагрузки топки РТНТ в этой схеме остаются такими же, как и в котле с газовым отоплением. Для этого выходной сигнал регулятора РТНТ поступает непосредственно к исполнительному механизму ИМ1, который, перемещаясь, изменяет положение траверс плоского контроллера до тех пор, пока скорость вращения электродвигателей питателей пыли не достигнет такого значения, при котором расход топлива, подаваемого на сгорание в топку котла, будет соответствовать заданной тепловой нагрузке топки.  [8]

Для этого выходной сигнал корректирующего регулятора давления пара за котлом КРД воздействует на задание регулятора тепловой нагрузки топки РТНТ, а выходной сигнал регулятора РТНТ воздействует на задания регуляторов расходов топлива РРТ и воздуха РРВ. Таким образом, регуляторы давления пара за котлом, тепловой нагрузки топки, расхода топлива и расхода воздуха работают по многоконтурной схеме каскадно-связанного регулирования.  [9]

Для этого в принципиальной схеме, показанной а рис. 34, выходной сигнал регулятора давления пара за котлом КРД воздействует на задание регулятора тепловой нагрузки топки РТЙТ, а выходной сигнал регулятора РТНТ воздействует на задания регуляторов расходов топлива РРТ и воздуха РРВ.  [10]

Корректировка сигнала задания, поступающего к регулятору расхода воздуха, в рассматриваемой схеме происходит за счет суммирования в суммирующем реле БС-34А выходного сигнала регулятора тепловой нагрузки топки ( после его корректировки в реле соотношения PC - 33AI) и выходного сигнала корректирующего регулятора содержания О2 в дымовых газах.  [12]

С помощью трехходового крана-переключателя регулятор расхода топлива может переключаться на работу как по схеме одноконтурного регулирования, поддерживая расход топлива в соответствии с заданием, устанавливаемым ручным задатчиком вторичного прибора ЗРЛ-29В, так и на работу по схеме каскадно-связанного регулирования, поддерживая расход топлива в соответствии с заданием, устанавливаемым регулятором тепловой нагрузки топки.  [13]

Главный ( корректирующий) регулятор давления пара за котлом К. РД и регулятор тепловой нагрузки топки РТНТ в этой схеме остаются такими же, как и в котлах с газовым и пылеугольным отоплением. Однако в этой схеме из-за невозможности установки вспомогательного регулятора расхода топлива ( так же, как и в схеме для котла с пылеугольным отоплением) регулятор тепловой нагрузки топки воздействует непосредственно на изменение расхода топлива, подаваемого в шахтные мельницы, в соответствии с тепловой нагрузкой топки. Для этого выходной сигнал регулятора РТНТ поступает непосредственно к исполнительному механизму ИМ1, который, перемещаясь, изменяет положение траверс плоского контроллера до тех пор, пока скорость вращения электродвигателей питателей сырого угля не достигнет такого значения, при котором расход топлива, подаваемого в шахтные мельницы i ( a затем в топку котла на сгорание), будет соответствовать заданной тепловой нагрузке топки.  [14]

ЗРЛ-29В, так и: на работу по схеме каскадно-связанного регулирования, поддерживая расход воздуха в соответствии с заданием, устанавливаемым регулятором тепловой нагрузки топки; при этом соотношение тапло - воздух с помощью реле соотношения РС-ЗЗА может корректироваться вручную.  [15]

Страницы:      1    2

www.ngpedia.ru

Регулятор - тепловая нагрузка - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3

Регулятор - тепловая нагрузка

Cтраница 3

Котельный агрегат блока 300 тыс. кет выполнен из двух корпусов и снабжен двумя регуляторами тепловой нагрузки.  [31]

Отклонение тепловой нагрузки от заданной величины при изменении расхода газа на котел автоматически компенсирует регулятор тепловой нагрузки котла, соответственно изменяя расход угольной пыли.  [32]

При необходимости регулятор тепловой нагрузки можно отключить от главного регулятора и устанавливать задание вручную; регулятор тепловой нагрузки будет поддерживать заданную постоянную паропропзводителы ость котла. Регулятор стабилизирует внутренние возмущения ( по топке), обеспечит быстрое замещение топлива одного вида ( газа) другим ( пылью) без заметных отклонений паропроизводительности котла и давления пара. Применение в схеме этого регулятора позволяет устанавливать различную степень участия регулирующих котлов в покрытии общих колебаний нагрузки станции, используя работу котлов в наиболее экономичных для них режимах.  [33]

Главный регулятор в соответствии с величиной регулируемого давления пара в магистрали перед турбинами посылает командные импульсы на регулятор тепловой нагрузки. Регулятор тепловой нагрузки воздействует на КДУ 20, управляющую расходным дроссельным клапаном 35 на мазутопроводе котла.  [34]

Главный ( корректирующий) регулятор 1 получает импульс по изменению давления в паровой магистрали и воздействует на регуляторы тепловой нагрузки 2 и регуляторы расхода общего воздуха 3 каждого из управляемых этим регулятором котлов.  [35]

При этом подключение импульса от главного регулятора к регулятору воздуха выполнено не непосредственно, а фактически через регулятор тепловой нагрузки. Это сделано для того, чтобы в случае ручной установки за-датчикам необходимой тепловой нагрузки одновременно соответствующий импульс был направлен к регулятору воздуха, вследствие чего заданное соотношение топливо - воздух не будет нарушено.  [36]

На рис. 12 - 43 приведена схема внешних соединений регулятора Рн121, используемого в качестве главного регулятора с подчиненными регуляторами тепловой нагрузки и воздуха.  [38]

С другой стороны, если после доведения подачи пыли до минимального предела требуется дальнейшее снижение нагрузки котлов, действие регулятора тепловой нагрузки автоматически переключается с плоского контроллера на газовые клапаны с одновременным отключением воздействия на открытие этих клапанов от регулятора расхода газа. Воздействие на закрытие клапанов от регулятора расхода газа сохраняется.  [40]

При параллельной работе нескольких котлов на общую паровую магистраль регулятор давления пара является общим для всей группы котлов, выходной сигнал которого воздействует на задание регулятора тепловой нагрузки каждого котла. Регулятор давления пара принято называть главным ( корректирующим) регулятором.  [41]

При параллельной работе нескольких котлов на общую паровую магистраль корректирующий регулятор давления пара является общим для всей группы котлов; его выходной сигнал воздействует на задание регулятора тепловой нагрузки каждого котла.  [42]

Главный регулятор в соответствии с величиной регулируемого давления пара в магистрали перед турбинами посылает командные импульсы на регулятор тепловой нагрузки. Регулятор тепловой нагрузки воздействует на КДУ 20, управляющую расходным дроссельным клапаном 35 на мазутопроводе котла.  [43]

При увеличении потребления пара регулятор тепловой нагрузки в первую очередь начинает открывать газовые клапаны и будет их открывать до тех пор, пока расход газа не станет равным величине, диктуемой регулятором расхода газа. После этого воздействие регулятора тепловой нагрузки переключится на органы, регулирующие подачу пыли. При этом будут обеспечены поддержание требуемого давления газа в сети за счет буферного потребления газа котельной и преимущественное сжигание газа с добавлением пыли лишь в случае, если имеющееся количество газа не обеспечивает поддержания требуемой нагрузки.  [44]

Таким образом, регулятор тепловой нагрузки в своем выходном устройстве вырабатывает сигнал, суммирующий воздействие перечисленных импульсов, и подает его в качестве командного импульса для включения электропривода 12, так называемого плоского контроллера 13, который производит необходимое изменение числа оборотов двигателей пылепитателей, а следовательно, и их производительности. В свою очередь регулятор воздуха 7, получив импульс, прошедший через регулятор тепловой нагрузки, вырабатывает сигнал для изменения производительности дутьевых вентиляторов котла. Для этого управляющий сигнал от выхода электронного прибора 7 подается к сервомотору 14, который механически сочленен с направляющим аппаратом 15 дутьевого вентилятора. Если котлоагрегат имеет два дутьевых вентилятора, ход исполнительных механизмов обоих направляющих аппаратов согласуется электрически с помощью специального следящего устройства.  [45]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Энергетическое образование

1. Регулирование давления пара барабанного котла

Регулирование тепловой нагрузки, характеризуемой давлением и расходом пара, требует совместного и согласованного изменения Вт и Dпп. В свою очередь температурный режим первичного тракта, характеризуемый температурой пара в промежуточной точке тракта до первого впрыска tпp, зависит от соотношения расходов воды и топлива и влиять на него также можно посредством любого из этих регулирующих воздействий. Поэтому АСР подачи топлива и питательной воды для прямоточных котлов следует разрабатывать и налаживать совместно.

Схемы автоматического регулирования подачи топлива и питательной воды разделяются по виду основных сигналов, используемых для поддержания заданной тепловой нагрузки и стабилизации температурного режима первичного тракта.

В качестве основного сигнала для системы регулирования температурного режима первичного тракта используются расход питательной воды Dпв количество теплоты Dq или же непосредственно температура tпp. В качестве основного сигнала, характеризующего фактическую тепловую нагрузку котла, применяются: расход питательной воды Dпв, количество теплоты Dq и расход топлива Вт (на газомазутных установках). О нагрузке котла, работающего в моноблоке с турбиной, можно судить также по мощности турбогенератора Nэ.

При увеличении нагрузки станции растёт потребление пара турби­нами - это приводит к снижению давления пара в паропроводах и ба­рабанах котлов. Для восстановления давления пара регулятор нагруз­ки котла должен увеличить подачу топлива в топку. Таким образом, чтобы её тепловосприятие соответствовало количеству пара, пот­ребляемого турбинами. Показателем соответствия тепловосприятия топки и выработки пара является давление пара перед турбиной для блочных установок и давление пара в паровой магистрали для не бло­чных ТЗС. Таким образом, регуляторы тепловой нагрузки котла, воз­действующие на подачу топлива, должны получать контрольные воздей­ствия, прямо или косвенно характеризующие тепловыделение в топке. Регулирование нагрузки котла в блоке с турбиной сводится к поддержанию пара перед турбиной с воздействием на подачу топлива.

Регулятор тепловой нагрузки РТН получает импульс по давлению пара перед турбиной Рпп, измеряемому с помощью чувствительно­го манометра ЧМ, и воздействует на подачу топлива Вт в топку.

Система регулирования обычно обеспечивает давление пара перед турбиной постоянным, поэтому регулятор тепловой нагрузки называ­ют также регулятором давления пара.

Нагрузка котла, работающего на общую паровую магистраль, наи­более часто регулируется по схеме задание — теплота.

www.energyed.ru

• 
  Обвязка тт котла полипропиленом
• 
  Пеллетный котел 70 квт
• 
  Цена твердотопливный котел переко
• 
  Твердотопливный котел переко цена
• 
  Котлы метал фач отзывы
• 
  Котлы военные в украине
• 
  Пеллетный котел 60 квт
• 
  Котлы будерус страна производитель
• 
  Котлы отопительные наружного размещения
• 
  Какие бывают типы котлов
• 
  Котел виадрус геркулес u22