Расчет теплового баланса парового котла (стр. 1 из 8). Тепловой расчет котла

Тепловой расчет котельных установок

3. Расчетный тепловой баланс и расход топлива

3.1. Расчет потерь теплоты

При работе парового или водогрейного котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты, поступившее в котельный агрегат, называют располагае-

мой теплотой и обозначают Q рр . Между теплотой, поступившей в котельный

агрегат и покинувшей его, должно существовать равенство. Теплота, покинувшая котельный агрегат, представляет собой сумму полезной теплоты и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом выработки пара или горячей воды. Следовательно, тепловой баланс котла для 1 кг сжигаемого жидкого топлива или 1 м3 газа при нормальных условиях имеет вид

содержащаяся в паре или горячей воды, кДж/кг или кДж/м3;Q2 ,Q3 ,Q4 ,Q5

– потери теплоты с уходящими газами, от химической неполноты сгорания, от механической неполноты сгорания, от наружного охлаждения, кДж/кг или кДж/м3.

Тепловой баланс котла составляется применительно к установившемуся тепловому режиму, а потери теплоты выражаются в процентах располагаемой теплоты:

Потеря теплоты с уходящими газами ( q2 ) обусловлена тем, что темпе-

ратура продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, значительно выше температуры окружающего атмосферного воздуха. Потеря теплоты с уходящими газами зависит от вида сжигаемого топлива, коэффициента избытка воздуха в уходящих газах, температуры уходящих газов, чистоты наружных и внутренних поверхностей нагрева, температуры воздуха, забираемого дутьевым вентилятором.

Потеря теплоты с уходящими газами определяется по формуле

фициент избытка воздуха в уходящих газах, берется из табл. 2.1 в сечении га-

studfiles.net

Тепловой расчет котельных установок

Коэффициент пропорциональности ( k ), определяющий относительное изменение интенсивности луча в поглощающем слое единичной толщины, называют коэффициентом ослабления луча. Он определяет интенсивность ослабления лучей в поглощающей среде и, следовательно, характеризует полную поглощательную способность среды, определяемую как поглощением, так и рассеянием.

В топочной камере основными газами, способными поглощать тепловые лучи, являются трехатомные газы, состоящие из RO2 и водяных паров Н2О. Поглощательная способность RO2 при постоянном давлении и температуре однозначно определяется произведением его парциального давления (pCO2 ) и толщины слоя (s ). Поглощательная способность водяного пара при

заданной температуре зависит от двух величин: 1) от произведения парциального давления водяного пара и толщины слоя ( pH 2O s ) и 2) от толщины

слоя ( s ) либо от парциального давления (pH 2O ).

Поглощающие объемы в топочных камерах котельных агрегатов имеют различную конфигурацию, следовательно, длина пути луча (l ) может быть весьма различной в зависимости от его направления. В то же время длина всех лучей, падающих с поверхности полусферы на центр основания, одинакова и равна радиусу полусферы.

Для облегчения расчетов используют не действительную длину лучей в разных направлениях, а эффективную длину луча, или толщину излучающего слоя. Под эффективной длиной луча, или толщиной излучающего слоя, понимают толщину слоя, равную радиусу полусферы, которая при прочих равных условиях излучает на центр основания такое же количество энергии, какое излучает оболочка иной формы на заданный на ней элемент поверхности. Расчеты показывают, что все встречающиеся в промышленной практике объемы могут быть приближенно заменены соответствующими полусферическими объемами.

При наличии в продуктах сгорания твердых взвешенных частиц их поглощательная способность существенно изменяется. Твердые частицы, находящиеся в пламени, можно разделить на три группы: частицы золы, топлива и углерода. В светящихся пламенах частицы углерода представляют собой сажу, а в пылеугольных – кокс.

Коэффициент ослабления лучей – это основная характеристика любой мутной среды, определяющая ее излучательную, рассеивающую и поглощательную способности. Поэтому применительно к топкам котельных агрегатов задача сводится к определению коэффициента ослабления лучей в зависимости от характера пламени.

При расчете несветящихся пламен необходимо определить коэффициент ослабления лучей только трехатомными газами, полусветящихся пламен

– дополнительно коэффициенты ослабления лучей частицами золы и кокса, а светящихся – частицами сажи.

Параметр M , входящий в уравнение (4.4), учитывает распределение температуры по высоте топочной камеры и характеризует влияние максимума температуры пламени на эффект суммарного теплообмена. Он зависит от

studfiles.net

Тепловой расчет котла - часть 3

7 Расчет теплообмена в топке

Для топки проводят поверочный тепловой расчет. Цель расчета – определение величины тепловосприятия

Перед расчетом процесса теплообмена проверяют соответствие тепловыделения в топке ее размерам. Для этого сравнивают величины фактических и допустимых тепловых напряжений:

Величину объема топочного пространства

Допустимая величина теплонапряженности топочного устройства также берётся из прототипа

Условие

Если фактические тепловые напряжения превышают допустимые, то это означает, что размеры топки недостаточны для сжигания данного количества топлива. В этом случае по величинам допускаемых тепловых напряжений определяют объем топочного пространства: [7]

Для вычисления

Во - величина критерия Больцмана

Поскольку величины критерия Больцмана

В общем случае для первого приближения можно принять

Степень черноты камерной топки вычисляют по формуле:

Для мазута

Нл – площадь радиационной поверхности нагрева. Берётся из прототипа котла. [1] Нл = 6,52

Fст – суммарная поверхность стен топки

Степень черноты светящегося пламени (факела) вычисляется по формуле:

Эффективную толщину излучающего слоя пламени вычисляют по формуле:

Для топок котлов, работающих без наддува,

Коэффициент ослабления лучей для трехатомных газов вычисляется по формуле:

Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами вычисляют по формуле:

Степень черноты не светящегося пламени (факела) вычисляется по формуле:

Коэффициент усреднения

при

Критерий Больцмана вычисляют по формуле:

Коэффициент сохранения теплоты:

Теплосодержание дымовых газов

По величине

По диаграмме

Величина коэффициента М зависит от топочного устройства. Для топки судовых котлов на мазутном отоплении М = 0,64 [5]

Величину средней суммарной теплоемкости продуктов сгорания вычисляют по формуле:

По уравнению баланса для дымовых газов можно вычислить величину тепловосприятия в топке:

mirznanii.com

Тепловой расчет котла - часть 2

Рисунок 2

6 Тепловой баланс парогенератора

Целью расчета теплового баланса является определение расхода топлива. Величина расхода топлива вычисляется по формуле, полученной из уравнения «прямого» баланса парогенератора: [7]

Здесь: ηК – коэффициент полезного действия (к.п.д.) парогенератора, %.

Расчет теплового баланса начинают с вычисления располагаемой теплоты рабочей массы топлива по формуле:

Qm -физическое тепло топлива

Удельную теплоемкость жидкого топлива можно вычислять по формуле:

где tm – температура подогретого топлива, 0 С определяем из графика зависимости вязкости топлива от его температуры. tm = 75 0 С [1]

Величина потерь теплоты с уходящими газами вычисляется по формуле:

Для вычисления q2 задаёмся температурой уходящих газов. tух.г:

tух.г = 180 0 С

Затем по диаграмме J-t дымовых газов по этой температуре определяем энтальпию уходящих газов Jух. г. Зависимость представлена на Рисунке 2.

Jух.г = 3616,2 кДж/кг

Температуру воздуха в машинном отделении примем: tв = 30 0 С

Теплоёмкость воздуха: Св = 1,3 кДж/кг град

Тепловые потери от химического q3 и механического q4 недожога для стационарных парогенераторов определяются в зависимости от конструкции топки и рода топлива

При сжигании жидкого и газообразного топлива потери от механического недожога q4 =0.

В судовых котлах, использующих жидкое топливо, потери теплоты q3 принимаются в пределах 0,5-1,0%. Принимаем: q3 = 0.6 %

Потери теплоты через обмуровку стационарных котлов q5 определяют из графика зависимости удельной потери через обмуровку от паропроизводительности

В судовых котлах q5 принимают в пределах 1-5 %. Принимаем q5 = 2,56 % [5]

mirznanii.com

Абрютин А.А. и др. Тепловой расчет котлов. Нормативный метод

Автор:Абрютин А.А., Карасина Э.С. и др.Издательство:«ВТИ» и НПО «ЦКТИ»Год издания:1998Формат файла:djvuРазмер файла:5,95 Мб

Основной текст книги содержит методику теплового расчета котлов с необходимыми иллюстрациями, таблицами и номограммами и методику расчета температурного режима металла обогреваемых труб. В приложениях даны краткие указания по проектированию топочных устройств, поверхностей нагрева, пароохладителей и теплообменников.

Нормативный метод теплового расчета котлов предназначен для проектировщиков и конструкторов, инженерно-технического персонала тепловых электростанций и котельных, наладочных организаций, преподавателей и студентов высших технических учебных заведений.

Содержание:2-А. Твердое и жидкое топливоа) Теплота сгоранияб) Различные массы топлива и пересчет характеристик с одной массына другуюв) Классификация углейг) Классификация торфад) Классификация жидких топлив2-Б. Газообразное топливо2-В. Смеси топлив2-Г. Расчетные характеристики топлива4-А. Расчеты объемов и энтальпий4-Б. Коэффициент избытка воздуха и присосы в котле6-А. Геометрические характеристики топки6-Б. Радиационные свойства продуктов сгорания6-В. Расчет суммарного теплообмена в топке7-А. Основные уравнения7-Б. Коэффициент теплопередачиа) Основные положенияб) Коэффициент теплоотдачи конвекциейв) Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов сгоранияг) Коэффициенты загрязнения, использования и тепловой эффективности поверхностей нагрева7-В. Температурный напор9-А. Порядок и последовательность расчета9-Б. Расчет топки9-В. Расчет перегревателя9-Г. Расчет фестона9-Д. Расчет промежуточного перегревателя9-Е. Расчет экономайзера и газоводяных подогревателей9-Ж. Расчет воздухоподогревателя

ПРИЛОЖЕНИЯII-А. Топочные устройстваа) Общие положенияб) Пылеугольные камерные топкив) Камерные топки для сжигания мазута и газаг) Слоевые топкиII-Б. Поверхности нагреваIII-А-Впрыскивающие пароохладителиIII-Б. Паропаровые теплообменникиIII-В. Теплообменники для получения «собственного» конденсата и поверхностные пароохладители

ТАБЛИЦЫ

I Расчетные характеристики твердых топливII Состав, характеристики плавкости и шлакуемости твердых топливIII. Расчетные характеристики жидких топливIIIа. Состав золы жидких топливIV. Расчетные характеристики газообразных топливV. Средняя теплоемкость воздуха и газовVI. Физические характеристики воздуха и дымовых газовVII. Коэффициент динамической вязкости воды и водяного параVIII. Коэффициент теплопроводности воды и водяного параIX. Критерий Рг физических свойств воды и водяного параX. Физические характеристики газообразных топливXI. Средняя теплоемкость горючих газовXII. Объемы воздуха и продуктов сгорания твердых и жидких топливХIII. Объемы воздуха и продуктов сгорания газообразных топливXIV. Энтальпии 1 м3 газов и воздуха и 1 кг золыXV. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания на 1 кг твердых и жидких топливXVI. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания на 1 м3 газообразных топливXVII. Присосы воздуха в котлах и системах пылеприготовления на номинальной нагрузкеXVIII. Расчетные характеристики камерных топок с твердым шлакоудалением для котлов производительностью > 10 кг/сХIХ. Расчетные характеристики камерных топок с жидким шлакоудалением для котлов производительностью > 45 кг/сXX. Расчетные характеристики камерных топок газомазутных котловпроизводительностью > 45 кг/сXXI. Расчетные характеристики слоевых топок для котловпроизводительностью > 1 кг/сXXII. Степень выгорания топлива по высоте топки (по поданному в топку количеству топлива)ХХШ. Удельные объемы и энтальпии сухого насыщенного пара и воды на кривой насыщенияXXIV. Удельные объемы и энтальпии водыXXV. Удельные объемы и энтальпии перегретого пара и воды при докритическом давлении.XXVI. Удельные объемы и энтальпии при сверхкритическом давленииXXVII. Удельные объемы и энтальпии в критической и околокритической областях

НОМОГРАММЫ

1. Угловые коэффициенты экранов2. Коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания3. Эффективное значение критерия Бугера4. Температура газов на выходе из топки5. Коэффициент теплопередачи чугунных ребристых экономайзеров6. Коэффициент эффективности ребер7. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании коридорных гладкотрубных пучков и ширм8. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании шахматных гладкотрубных пучков9. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании мембранных и плавниковых коридорных пучков и ширм10. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании мембранных и плавниковых шахматных пучков11. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при продольном омывании для воздуха и дымовых газов12. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при продольном омываниидля перегретого пара13. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при продольном омываниидля некипящей воды14. Коэффициент теплоотдачи конвекцией для регенеративных воздухоподогревателей15. Коэффициент теплоотдачи конвекцией для перфорированных набивок регенеративных воздухоподогревателей16. Коэффициент теплоотдачи конвекцией для пластинчатых воздухоподогревателей при Re < 10^417. Степень черноты продуктов сгорания18. Коэффициент теплоотдачи излучением19. Температурный напор при схеме последовательно-смешанного тока20. Температурный напор при схеме параллельно-смешанного тока21. Температурный напор при схеме перекрестного тока22. Коэффициент облученности точек с максимальным удельным тепловосприятием для труб шахматных пучков23. Коэффициент влияния среды на коэффициент теплоотдачи в области больших теплоемкостей24. Коэффициент растечки для труб конвективных поверхностей нагрева25. Коэффициент растечки в лобовой точке экранных труб26. Коэффициент растечки в лобовых точках труб двусветных экранов и топочных ширм27. Коэффициент растечки в лобовых точках мембранных и плавниковых труб двусветных экранов и топочных ширм28. Поправка на смешение проставки. Коэффициент учета влияния сварных швов29. Коэффициент растечки в корне проставки радиационных поверхностей нагрева30. Коэффициент растечки в середине проставки31. Коэффициент формы плавника32. Поправка к коэффициенту растечки при двустороннем облучении33 Коэффициент растечки в лобовой точке плавниковых труб при конвективном тепловосприятии34. Коэффициент растечки в корне проставки при конвективном тепловосприятии35. Коэффициент концентрации теплового потока в основании шипа36а. Коэффициент растечки для ошипованной трубы36б. Комплекс А для ошипованной трубы37. Параметр у138. Параметр у339. Параметр у440. Параметр у741. Безразмерная температура в середине проставки42. Длина испарительного участка впрыскивающего пароохладителя.

thermalinfo.ru

Тепловой расчет котла - часть 4

8 Расчет конвективных поверхностей нагрева

При расчете конвективных поверхностей используют:

а) уравнение теплового баланса, в которых приравнивается тепло, отданное газами, с одной стороны:

По диаграмме

б) уравнение теплопередачи:

Коэффициент теплопередачи рассчитывают по формулам:

Н – площадь конвективных поверхностей

При поперечном омывании шахматных гладкотрубных пучков труб газом или воздухом коэффициент теплоотдачи конвекцией

W- скорость газового потока,

Физические параметры

Таблица 2

Скорость потока газов при поперечном омывании пучка труб – W рассчитывают по следующей формуле:

(без учета застойных зон) на плоскость, перпендикулярную направлению потока;

Значения

Поправка на компоновку

Поправку на число рядов труб

mirznanii.com

Расчет теплового баланса парового котла

Введение

Положительные результаты работы топливно-энергетического комплекса являются основой эффективности экономики любой страны. Причём эти результаты во многом зависят от работы, проводимой в области энергосбережения. В нашей стране задачей повышения эффективности работы энергетической отрасли народного хозяйства придаётся большое значение.

На примере работы минских тепловых электростанций приводим примеры топливоиспользования и системы оценки работы ТЭЦ.

Приоритетными направлениями повышения эффективности работы энергетической отрасли являются:

- увеличение комбинированной выработки энергии на теплоэлектростанциях;

- внедрение во всех сферах новых, более совершенных энергосберегающих мероприятий и технологий;

- повышение эффективности использования топлива, в первую очередь газа;

- использование местных видов энергоресурсов;

- увеличение использования возобновляемых энергоресурсов.

Получение электрической и тепловой энергии напрямую обусловлено сжиганием органического топлива, а эффективность работы энергетической отрасли неразрывно связана с показателями топливо использования. Чем они лучше, тем ниже себестоимость электроэнергии и тепла, а рентабельность топливно-энергетического комплекса, соответственно, выше. В совокупности это позволяет не только поддерживать основные средства производства в подлежащем техническом состоянии, но и осуществить модернизацию объектов, а также на системном уровне выполнять мероприятия по энергосбережению.

Как известно, основными показателями, которые характеризуют эффективность использования топлива, является удельный расход условного топлива на производство единицы электроэнергии и тепла. Существенное влияние оказывают на них следующие факторы:

- реально сложившееся фактическое потребление электроэнергии и тепла разными группами потребителей, то есть структура энергопотребления;

- техническое состояние оборудования, особенно отработавшего свой ресурс;

- возможности и технические характеристики схем передачи, и распределение энергии, то есть внутренние потери;

- оптимальный выбор состава работающего оборудования и распределение нагрузок.

Ряд перечислений можно расширить, но ясно одно: показатели эффективности топливоиспользования могут носить как объективный, так и субъективный характер.

Оптимальное распределение нагрузок работающего оборудования - задача весьма сложная, требует применения методов математического динамического программирования и решается только при помощи вычислительной техники.

На Минской ТЭЦ-3 удельный расход условного топлива на производство электроэнергии удалось снизить с 208,3 г условного топлива на один киловатт-час до 187,2.

На многих электростанциях такие внешние фактора, как снижение теплофикационной выработки, загрузка оборудования ТЭЦ в конденсационном режиме не позволяют достигать существенного улучшения показателей топливо использования.

1 Принципиальное устройство котла

Паровой котел ДЕ-6,5-14ГМ предназначен для выработки насыщенного пара, используемого для технологических нужд предприятий, на теплоснабжение систем отопления, вентиляции и систем горячего водоснабжения.

Котел двухбарабанный водотрубный выполнен по конструктивной схеме «Д», характерной особенностью которой является боковое расположение конвективной части котла относительно топочной камеры.

Основными составными частями котла являются верхний и нижний барабаны, конвективный пучок и образующие топочную камеру левый топочный экран (газоплотная перегородка), правый топочный экран, трубы экранирования фронтовой стенки топки и задний экран.

Внутренний диаметр верхнего и нижнего барабанов равен 1000мм. Длина цилиндрической части барабана увеличивается с повышением паропроизводительности котлов. Барабаны изготавливаются из стали 16ГС ГОСТ 5520—79, и имеют толщину стенки 13 мм. Для доступа внутрь барабанов в переднем и заднем днищах барабанов имеются лазы. Конвективный пучок образован коридорно-расположенными вертикальными трубами диаметром 51х2,5мм, присоединенными к верхнему и нижнему барабанам. Длина конвективного пучка по всей длине цилиндрической части барабана. Ширина конвективного пучка составляет 890мм. Шаг труб конвективного пучка вдоль барабанов 90мм. Поперечный – 110мм. В конвективном пучке котла для поддержания необходимого уровня скоростей газов устанавливается продольная ступенчатая стальная перегородка. Конвективный пучок от топочной камеры отделен газоплотной перегородкой (левым топочным экраном), в задней части которой имеется окно для входа газов в пучок. Трубы газоплотной перегородки, правого бокового экрана образуют под и потолок топочной камеры, и трубы экранирования фронтовой стенки вводятся непосредственно в верхний и нижний барабаны.

Средняя высота топочной камеры составляет 2400мм, ширина–1790мм. Глубина топочной камеры увеличивается с повышением паропроизводительности. Трубы правого топочного экрана диаметр 51х2,5мм устанавливаются с продольным шагом 55мм; на вводе в барабаны трубы разводятся в два ряда отверстий. Экранирование фронтовой стенки выполняется из труб диаметром 51х2,5мм. Основная часть труб конвективного пучка и правого топочного экрана, а также трубы экранирования фронтовой стенки топки присоединяются к барабанам вальцовкой. Трубы газоплотной перегородки, а также часть труб правого топочного экрана и наружного ряда конвективного пучка привариваются к барабанам электросваркой.

Опускным звеном циркуляционного контура являются последние по ходу газов наименее обогреваемые ряды труб конвективного пучка. В нижнем барабане размещается устройство для парового прогрева воды в барабане при растопке и патрубки для спуска воды. В качестве первичных сепарационных устройств используются установленные в верхнем барабане направляющие щиты и козырьки, обеспечивающие выдачу пароводяной смеси на уровень воды. В качестве вторичных сепарационных устройств применяются дырчатый лист и жалюзийный сепаратор. На котле ДЕ-6,5-14ГМ предусмотрена непрерывная продувка из нижнего барабана и периодическая из нижнего коллектора заднего экрана. На котле выход дымовых газов осуществляется через окно, расположенное на задней стенке котла.

Котел оборудован стационарным обдувочным аппаратом для очистки наружной поверхности труб конвективного пучка от отложений. Обдувочный аппарат имеет трубу с соплами, которую необходимо вращать при проведении обдувки. Наружная часть обдувочного аппарата крепится к обшивке левой конвективной стенки котла, а конец обдувочной трубы поддерживается при помощи втулки, приваренной к трубе пучка. Вращение обдувочной трубы производится вручную при помощи маховика и цепи. Для обдувки используется пар давлением не менее 0,7МПа. Для удаления отложений из конвективного пучка устанавливаются лючки на левой стенке котла.

У всех котлов на фронте топочной камеры имеется лаз в топку, расположенный ниже горелочного устройства, и три лючка-гляделки: два на правой боковой и один на задней стенках топочной камеры. На котле ДЕ-6,5-14ГМ взрывной клапан расположен на фронте топочной камеры над горелочным устройством. Обмуровка фронтовой стенки выполняется из огнеупорного шамотного кирпича и изоляционных плит. Нагрузку от элементов котла воспринимает опорная рама. Для установки нижнего барабана в конструкции опорной рамы предусмотрены поперечные балки. Нижний барабан на фронте котла закрепляется неподвижно посредством приварки барабана к подушке поперечной балки опорной рамы и неподвижными опорами. Каркас и обшивка со стороны фронта котла крепятся к нижнему барабану неподвижно. Тепловое расширение барабана предусмотрено в сторону заднего днища. На заднем днище нижнего барабана устанавливается репер для контроля за перемещением барабана.

Для сжигания топочного мазута и природного газа устанавливаются газомазутные горелки ГМ-4,5.

Котел ДЕ комплектуется двумя пружинными предохранительными клапанами, один из которых является контрольным. На котле ДЕ-6,5-14ГМ оба клапана установлены на верхнем барабане котла, один из них контрольный, срабатывающий при повышении давления более чем на 10%.

На всех элементах и трубопроводах котельного агрегата и его вспомогательных устройствах, заполняемых устройствах, заполняемых рабочим телом и находящихся под давлением, устанавливается соответствующая арматура. К арматуре относят устройства и приборы для управления работой элементов и частей котельных установки, находящейся под давлением, для включения, регулирования и отключения трубопроводов воды, пара или предохраняющие от превышения давления, а также контрольные приборы котлоагрегата (водоуказательные стекла для наблюдения за уровнем воды в барабане).

На ДЕ 6,5-14 устанавливается арматура: главная паровая задвижка; вентиль воздушник; вентиль отбора пара на собственные нужды; задвижки на питательных трубопроводах; два предохранительных клапана- пружинные; два водомерных стекла; манометр; вентили для непрерывной продувки; вентили для периодической продувке.

Для контроля уровня воды в паровом котле применяют водоуказательные приборы. Паровой котел ДЕ должен иметь не менее двух водоуказателей. Чаще всего используют водоуказатель с плоскими стеклами «клингер», вставленными на прокладке в рамку. Плоские стекла имеют сложное устройство, но удобны и безопасны в работе. Они лопаются редко, оставаясь при этом в металлической рамке и не разлетаясь на куски, вследствие чего для этих стекал, не нужны ограждения. На внутренней сторон стекла имеются продольные риски, благодаря которым вода в стекле кажется темной, а пар – светлым, т.е. создается отчетливая граница между темной полосой пара над ней.

Котел ДЕ должен быть снабжен двумя независимыми предохранительными клапанами, которые устраивают так, чтобы давление пара в котле не могло превышать допускаемое рабочее. Предохранительные клапаны выпускают излишний пар при через в мерном повышении давлении, т.е. когда стрелка манометра переходит за красную черту.

mirznanii.com

Смотрите также

• 
  Ошибки котла риннай
• 
  Замена котла цена
• Котел кв водогрейный
• 
  Котел квр 1
• 
  Квр 1 котел
• 
  Протерм управление котлом
• 
  Беретта котел ошибки
• 
  Квр водогрейный котел
• 
  Беретта котел ошибки
• 
  Котел квр водогрейный
• Квр водогрейный котел