Большая Энциклопедия Нефти и Газа. Давление питательной воды на входе в котел


Давление - питательная вода - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3

Давление - питательная вода

Cтраница 3

Дополнительный выигрыш в тепловой экономичности при скользящем давлении получается за счет сокращения расхода энергии на питательный насос из-за снижения давления питательной воды на нагнетании.  [32]

Барабанные паровые котлы оборудуют звуковыми и световыми сигнализаторами предельных уровней воды в барабане, предельных температур перегретого пара и низшего давления питательной воды.  [33]

Для котлоагрегатов с цепными решетками с забрасывателями и без них измеряются следующие величины: нагрузка котлоагрегата, давление и температура перегретого пара, температура и давление питательной воды. Кроме того, производится отбор проб шлака и уноса, уловленного в золоуловителе.  [34]

При проведении гидравлического испытания барабанных котлов, а также их пароперегревателей и экономайзеров за рабочее давление принимается давление в барабане котла, а для безбарабанных и прямоточных котлов с принудительной циркуляцией - давление питательной воды на входе в котел, установленное конструкторской документацией.  [35]

При проведении гидравлического испытания барабанных котлов, а также их пароперегревателей и экономайзеров за рабочее давление принимается давление в барабане котла, а для котлов с принудительной циркуляцией безбарабанных и прямоточных - давление питательной воды на входе в котел, установленное конструкторской организацией.  [36]

При проведении гидравлического испытания барабанных котлов, а также их пароперегревателей и экономайзеров за рабочее давление принимается давление в барабане котла, а для безбарабанных и прямоточных котлов с принудительной циркуляцией - давление питательной воды на входе в котел, установленное конструкторской документацией.  [37]

Трехимпульсные регуляторы питания паровых котлов непосредственного действия типа ТРИ-50 и ТРП-100 ( рис. 10 - 48) предназначены для поддержания соотношения пар-вода и нормального уровня воды в верхнем барабане котла независимо от его нагрузки и изменения давления пара в барабане и давления питательной воды.  [39]

Система состоит из 12 связанных основных локальных подсистем и поддерживает в энергетическом режиме следующие параметры: мощность реактора и температуру теплоносителя на выходе из реактора ( совместно с СУЗ), расходы теплоносителя в первом и втором контурах ( совместно с СУ ГЦН), давление и температуру острого пара, температуру теплоносителя на выходе из парогенераторов, расход и давление питательной воды.  [40]

Система состоит из 12 связанных основных локальных подсистем и обеспечивает поддержание в энергетическом режиме следующих параметров: мощности реактора и температуры теплоносителя на выходе из реактора ( совместно с СУЗ), расходов теплоносителя в I и II контурах ( совместно с СУ ГЦН), давления и температуры острого пара, температуры теплоносителя на выходе из парогенераторов, расхода и давления питательной воды.  [42]

Для правильной и экономичной эксплуатации насосов необходимо знание персоналом зависимости напора и требуемой мощности от производительности насоса, его характеристики, а также характеристики сети, на которую работает питательный насос - гидравлического сопротивления трубопроводов, арматуры и подогревателей питательной воды при различной нагрузке. Давление питательной воды перед котлом должно обеспечить нормальное питание его через экономайзер при наибольшем возможном давлении в котле, максимальных нагрузке и гидравлическом сопротивлении водяного экономайзера и питательной арматуры с достаточным запасом по давлению и производительности.  [43]

Давление питательной воды за ПВД снизится до 50 кгс / см2, температура - до 262 7 С и освободится тепловая энергия, достаточная для выпара 100 кг воды.  [44]

В зависимости от условий работы рассматриваемые аппараты разделяются на подогреватели низкого и высокого давления. Давление питательной воды в первых из них составляет 3 - 13 ата, а во вторых 50 - 180 ата в установках высокого давления и до 300 ата в установках на сверхвысокие-параметры. Бойлеры работают при низком давлении воды, обычно не превышающем.  [45]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Давление - питательная вода - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2

Давление - питательная вода

Cтраница 2

Объяснить, почему при одноимпульсных и двухимлульсных регуляторах ( изменение давления питательной воды привалит к отклонению уровня.  [16]

Прямоточные котлы подвергаются при испытании давлению, в 1 25 раза превышающему давление питательной воды при входе в отел, три максимальной ( Нагрузке.  [18]

По месту устанавливаются следующие приборы: манометр, показывающий и сигнализирующий о давлении питательной воды, поступающей в котел. Здесь может быть использован электрокон-такторный манометр типа ЭКМ.  [19]

При определении пробного давления для прямоточных и водогрейных котлов за рабочее давление принимается давление питательной воды у входа в котел при максимальной нагрузке.  [20]

Кроме значительных отклонений от среднего уровня воды одноимпульсные клапаны требуют для удовлетворительной работы постоянства давления питательной воды и давления пара в котле. При погасании камерной топки, остановке забрасывателя камерно-слоевой топки или неожиданном прекращении дутья в слоевой топке уровень воды в барабане резко понижается и одноим-пульсный автомат усиливает питание котла, ускоряя этим снижение давления; при восстановлении горения в топке ранее повышенный уровень воды резко возрастает, что может ухудшить качество пара; вообще колебание уровня воды в такие периоды работы котла значительно превышает проектное и машинист котла должен быть готов корректировать работу автомата или временно переходить на ручное питание.  [21]

Находившиеся па дежурстве рабочие услышали сильный звук от удара, затем последовало резкое уменьшение давления питательной воды и снижение уровня воды в четырех действующих котлах.  [22]

Регулирующий клапан регулятора давления мазута устанавливается на циркуляционном мазутопроводе в мазутонасосную, а регулятора давления питательной воды - на линии сброса ее в деаэратор.  [24]

Находившиеся на дежурстве рабочие услышали сильный стук от удара, затем последовало резкое уменьшение давления питательной воды и снижение уровня воды в четырех действующих котлах.  [25]

Находившиеся на дежурстве рабочие услышали сильный звук от удара, затем последовало резкое уменьшение давления питательной воды и снижение уровня воды в четырех действующих котлах.  [26]

Находившиеся на дежурстве рабочие услышали сильный стук от удара, затем последовало резкое уменьшение давления питательной воды и снижение урбвня воды в четырех действующих котлах.  [27]

Паровой котел обязательно должен иметь приборы для измерения давления пара в барабане котла и после пароперегревателя, давления питательной воды перед органом, регулирующим ее подачу в котел, давления воды на входе и выходе из отключаемого по воде экономайзера, температуры перегретого пара до главной паровой задвижки котла, температуры пара до пароохладителя и после него, температуры питательной воды до и после водяного экономайзера.  [28]

Для измерения давления на ответственных участках технологического объекта ( например, давления перегретого водяного пара за парогенератором, давления питательной воды) применяют манометры, снабженные передающими преобразователями. Для контроля за изменением давления среды на вспомогательных участках технологического объекта применяют манометры прямого действия, которые устанавливают по месту или на местном щите.  [30]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Примеры и контрольные вопросы

КОТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ И ПАРОГЕНЕРАТОРЫ

Пример 1. Два паровых котла — прямоточный и барабанный с есте­ственной циркуляцией (ЕЦ) — имеют одинаковую тепловую мощность и давление перегретого пара рим — 13,8 МПа. Будет ли одинаковым давле­ние питательной воды на входе в указанные котлы?

Решение:

1. Перепад давления в водопаровом тракте котла с ЕЦ определяется потерями давления в экономайзерном и пароперегревательном тракте:

ДРп'.к - Д^к + Ді'пп = (0, 05 + 0, 13)Рп.. - 2,48 МПа.

Тогда давление питательной воды: р^ = рип -{- Дрпк = 13,8 4- 2.48 = = 10,28 МПа.

2. Перепад давления в тракте прямоточного котла дополняется сопро­тивлением топочных экранов:

Др^к = Дрэк + Дргэ + Дрпе = (о, 05 + 0,1 + 0,13)рп п - з, 86 МПа.

Давление питательной воды: рЯРв = 13,8 + 3,86 = 17,66 МПа. На­пор питательного насоса прямоточного котла должен быть больше, чем на барабанном котле.

Пример 2. Испытаниями установ­лено, что в контуре естественной цир­куляции котла, работающего при дав­лении в барабане рб = 15,5 МПа, имеет место кратность циркуляции А'ц — 12. Какова движущая сила есте­ственной циркуляции в контуре, если высота паро содержащей части подъ­емных труб Нп = 25 м?

Решение:

1. Поскольку кратность циркуля­ции характеризует долю массового па - росодержания на выходе из труб кон­тура, то массовое паросодержание со­ставит

Х" = = 0,083,

Ац

А среднее значение по высоте трубы — £ = 0,5 ж" = 0,0415.

2. С учетом того, что удельный объем пара при расчетном давлении много больше удельного объема испа­ряющейся воды, пар займет значительную часть сечения трубы, что отража­ет истинное паросодержание в сечении трубы tp (рис. 1.16). Тогда средняя плотность пароводяной смеси в трубе будет составлять

Рш4>р" + (i - Ч>)Р' = 0, 2 • 100 + 0, 8 • 598, 8 = 499 кг/м3.

Здесь р р" — удельная плотность воды и пара на линии насыщения при Давлении 15,5 МПа, кг/м3.

3. Движущий напор естественной циркуляции по (1.1)

= 25(598. 8 - 499) • 9, 81 - 24 47С Па - 0, 0245 МПа(~ 0, 24 кгс/см2).

Гллвл і

Пример 3. Для котла с принудительной циркуляцией, работающего при давлении рп п — 13,8 МПа, сравнить затраты электрической мощности на привод питательного насоса и насоса принудительной циркуляции (НПЦ) при кратности циркуляции Кп = б. Решение:

1. Мощность, потребляемая насосом, МВт

Дрн

Ж. - GBz;B —,

Где GB — массовый расход воды, кг/с; vB — удельный объем воды, м3/кг; Дрн — напор, развиваемый насосом, МПа; rjн = 0,85 — КПД насоса и электропривода.

Для питательного насоса — Дрн = 16,28 — 0,7 — 15,58 МПа, где 0,7 МПа — давление воды перед насосом. Удельный объем воды при темпе­ратуре 120°С vB — 1, Об-10~3 м3/кг. Для насоса принудительной циркуляции Дрпц — 0,2 МПа, удельный объем кипящей воды при давлении 15,5 МПа v'B - 1, 67 • 10"3 м3/кг, расход воды G™ = 6 GBP.

2. При равенстве КПД насосов (принимаем) отношение мощностей привода питательного насоса и НПЦ

WnM = 1,06 • 10~3 • 15,58 = 24 . Жщ 6 • 1,67 • Ю-3 • 0,2

Таким образом, затраты энергии на НПЦ составляют 12% от потребления энергии питательным насосом. При обычной для котла с ЕЦ кратности Кп — 20 на НПЦ тратилось бы дополнительно 40% энергии от питательного насоса.

Одной из альтернатив газовым отопительным агрегатам являются твердотопливные котлы. Их популярность среди владельцев частных домов, не имеющих подключения к магистральным сетям, растет с каждым днем.

Сервисное обслуживание котельных наравне с правильной эксплуатацией считается невероятно важным фактором. Наша компания предлагает высококачественные услуги в данном направлении. Полный комплекс услуг позволит привести котельную в полный порядок, обеспечить ее …

Каждый человек мечтает о комфортном жилье, одним из элементов которого является тепло. Если ваш дом отапливается централизовано, то вопрос становится проще. Но не все жилые здания имеют данные блага цивилизации. …

msd.com.ua

Давление - питательная вода - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Давление - питательная вода

Cтраница 1

Давление питательной воды 20 кГ / смг с температурой 165 С в приемных патрубках насосов обеспечивается группой отдельно стоящих бустер-ных насосов с электроприводом, из которых два рабочих и один резервный. Насосы двухкорпусные, с внутренним корпусом, имеющим горизонтальный разъем, и разъемными лопаточными отводами за исключением последнего. Всасывающий и напорный патрубки-по условиям компоновки направлены вниз.  [1]

Давление питательной воды или конденсата должно превышать давление греющего пара, чтобы избежать парообразования и гидравлических ударов в трубных системах.  [2]

Рп в - давление питательной воды перед парогенератором; DI, DI - сигналы заданных значений нагрузки по обоим корпусам ( см. рис. 13 - 61), ПЛК-П - переключатель ламповый контактный сигналов переменного тока; Р - реле блокировки; ИМ - исполнительный механизм; 35 - задатчик.  [4]

Питательный турбонасос повышает давление питательной воды примерно до 32 МПа и оно расходуется на ее прокачку через ПВД и трубную систему котла, и, главное, на создание начального давления цикла р0 перед турбиной.  [5]

Чтобы исключить влияние изменения давления питательной воды на положение уровня, существует два способа: а) применение трехимпульсных или изодромных регуляторов питания и б) установка перед котлом последовательно двух регуляторов: дифференциального регулятора давления и двухимпульсного регулятора питания.  [6]

Чтобы исключить влияние изменения давления питательной воды на положение уровня, существует два способа: а) применение трехимпульсньих или изодромных регуляторов питания и б) установка перед котлом последовательно двух регуляторов-дифференциального регулятора давления и двухимпульсного регулятора питания.  [7]

Давление должно регулироваться либо изменением давления питательной воды, либо путем изменения площади открытия регулирующего клапана турбины при постоянном расходе питательной воды. Регулирование давления любым из этих способов требует также поддержания на определенном уровне температуры пара на выходе из котла.  [8]

При включении питательного электронасоса в работу давление питательной воды ря со стороны нагнетания поднимется не сразу и защита от пониженного давления ( контактами 4Д и 5Д) может выключить еще не полностью развернувшийся насос. Во избежание этого при включении насоса от реле в пусковой схеме двигателя замыкается контакт РКВа, который остается замкнутым примерно около 1 с. Этим выключается действие защиты по понижению давления рв.  [9]

В подогревателях высокого давления ПВД при давлении питательной воды до 33 3 МПа ( 340 кгс / см2) применение толстой трубной доски большого диаметра является нерациональным.  [11]

Регулярно проверять контрольно-измерительные приборы насосов, поддерживать давление питательной воды после насосов и контролировать давление воды перед насосом в соответствии с инструкцией.  [12]

Подогреватели серии БИП [8], работающие под давлением питательной воды в 180 кГ / см2, отличаются от подогревателей низкого давления конструкцией трубного пучка и отсутствием трубной доски. Трубный пучок состоит из отдельных пакетов труб W-образной формы, приваренных сверху к промежуточным цилиндрическим коллекторам. Последние приварены к сборным коллекторам, снабженным патрубками для отвода и подвода питательной воды.  [13]

Объяснить, почему при одноимпульсных и двухимпульсных регуляторах изменение давления питательной воды приводит к отклонению уровня.  [14]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Деаэрация питательной и подпиточной воды. - 17 Мая 2013

ДЕАЭРАЦИЯ ПИТАТЕЛЬНОЙ И ПОДПИТОЧНОЙ ВОДЫ

Деаэрацией называется освобождение питательной воды от рас-творенного в ней воздуха, в состав которого входят кислород и двуокись углерода. Будучи растворенными в воде, эти газы вызывают коррозию питательных трубопроводов и поверхностей нагрева котла, вследствие чего оборудование выходит из строя. Существует ряд различных устройств для деаэрации питательной воды. Наибольшее распространение получили термические деаэраторы атмосферного типа низкого давления (0,02-0,025 МПа) п повышенного давления (0,6 МПа), а также вакуумные с давлением ниже атмосферного. Последние применяют в котельных с водогрейными котлами, так как в этих котельных отсутствует пар и дегазация питательной воды осуществляется за счет вакуума, создаваемого водоструйными эжекторами. Термический деаэратор служит для удаления из питательной и подпиточной воды растворенного в ней кислорода и двуокиси углерода путем нагрева ее до температуры кипения. На рис. 5 показана схема работы атмосферного деаэратора смешивающего типа. Деаэратор состоит из бака 1 и колонки 13, внутри которой установлен ряд распределительных тарелок 5, 6 и 12. Питательная вода (конденсат) от насосов поступает в верхнюю часть деаэратора на

Рис. 5. Атмосферный деаэратор смешивающего типа: 1 - бак (аккумулятор), 2 — выпуск питательной воды из бака, 3 — водоуказательное стекло, 4 — манометр, 5, 6 и 12 - тарелки, 7 — спуск воды в дренажный бак, 8 — автоматический регулятор подачи химически очищенной воды, 9 — охладитель пара, 10 — выпуск пара в атмосферу, 11 , 12, 15 — трубы, 13 — деаэраторная колонка, 14 — парораспределитель, 16 — впуск воды в гидравлический затвор, 17 — гидравлический затвор, 18 — выпуск лишней воды из гидравлического затвора

распределительную тарелку 12; по другому трубопроводу через регулятор 8 на тарелку 12 подводится в качестве добавки химически очищенная вода; с тарелки питательная вода отдельными и равно-мерными струйками распределяется но всей окружности деаэраторной колонки и стекает вниз последовательно через ряд расположенных одна под другой промежуточных тарелок 5 и 6 с мелкими отверстиями. Пар для подогрева воды вводится в деаэратор по трубе 15 и парораспределитель 14 снизу под водяную завесу, образующуюся при стекании воды с тарелки на тарелку, и, расходясь во все стороны, поднимается вверх, навстречу питательной воде, нагревая ее до 104 —106°С, что соответствует избыточному давлению в деаэраторе 0,02—0,025 МПа (0,20 - 0,25 кгс/см"). При этой температуре воздух выделяется из воды и вместе с остатком несконденсировавшегося па¬ра уходит через вестовую трубу 11, расположенную в верхней части деаэрационной головки, непосредственно в атмосферу или охладитель пара 9. Освобожденная от кислорода и подогретая вода выливается в сборный бак 1, расположенный под колонкой деаэратора, откуда расходуется для питания котлов. Во избежание значительного повышения давления в деаэраторе на нем устанавливают два гидрозатвора, а также гидравлический затвор 17 на случай образования в нем разрежения. При превышении давления может произойти взрыв деаэратора, а при разрежении атмосферное давление может смять его. Деаэратор снабжают водоуказательным стеклом 3 с тремя кранами — паровым, водяным и продувочным, регулятором уровня воды в баке, регулятором давления и необходимой измерительной аппаратурой. Для надежной работы питательных насосов деаэратор устанавливают на высоте не менее 7 м над насосом. Воду обескислороживают также фильтрованием ее через слой обыкновенных стальных стружек, которые окисляются из-за растворенного в воде кислорода.

geyz.ru

Питательная вода, номинальная температура - Энциклопедия по машиностроению XXL

Номинальная температура питательной воды — это температура воды, которую необходимо обеспечить перед входом в экономайзер или другой подогреватель питательной воды котла (или при их отсутствии — перед входом в барабан) при номинальной паропроизводительности. Основные параметры некоторых типов котлов приведены в табл. 1 (ГОСТ 3619—82 Е).  [c.13]

Номинальная температура питательной воды — это температура воды, которую необходимо обеспечить перед входом в экономайзер или другой относящийся к котлу подогреватель питательной воды (в их отсутствие — перед входом в барабан) при номинальной паропроизводительности.  [c.12]

Температура питательной воды, С. . Температура охлаждающей воды,. Расход охлаждающей воды, т/ч. . . Расход свежего пара при номинальной нагрузке и номинальных расходах в отборы, т/ч. ...........  [c.376]

Температура питательной воды. Отклонение температуры регенеративного подогрева питательной воды от ее номинального значения, указанного в табл. 6-11, не должно превышать 10° С при работе турбины с номинальными параметрами пара (начальными и в отборе), отбора.чи и мощностью.  [c.185]

Стационарные котлы характеризуются следующими основными параметрами номинальной паропроизводительностью, давлением, температурой пара (основного и промежуточного перегрева) и питательной воды. Под номинальной паропроизводительностью понимают наибольшую нагрузку (в т/ч или кг/с) стационарного котла, с которой он может работать в течение длительной эксплуатации при сжигании основного вида топлива или при подводе номинального количества теплоты при номинальных значениях пара и питательной воды с учетом допускаемых отклонений.  [c.12]

Температура перегрева пара при работе второй конвективной шахты и изменения общей нагрузки агрегата от 100 до 30% колеблется пределах от 297 до 265°С. При давлении пара 23 кгс/см и температуре питательной воды на входе в экономайзер 100°С питательная вода на выходе из экономайзера не кипит, и запас до кипения составляет 15—30°С. Количество воздуха, пропускаемого через воздухоподогреватель, по допустимому сопротивлению принимается равным 50% всего количества при номинальной нагрузке. По этой причине средняя температура подогрева воздуха при этой нагрузке составляет примерно ПО°С, однако при нагрузке 50% номинальной температура воздуха повышается до 215°С и при нагрузке 30% составляет 170°С.  [c.122]

Температура питательной воды на выходе из ПВД при номинальной нагрузке для энергоблоков с давлением острого пара перед турбиной 12,74 МПа (130 кгс/см ) составляет 230...235° С, давлением 123,52 МПа (240 кгс/см") 260...275° С.  [c.58]

Недогрев питательной воды до номинальной температуры приводит к существенному снижению экономичности блока. Например, для блока 300 МВт недогрев питательной воды на 10° С приводит к увеличению расхода условного топлива на 1,4 г/(кВт ч). Поэтому обслуживающий персонал должен вести постоянный контроль за температурой воды на выходе из подогревателя высокого давления (ПВД) и при ее снижении принимать меры по устранению недогрева.  [c.64]

Паротурбинные установки с высокими параметрами пара в пределах регулируемых частичных нагрузок допускают сохранение номинальных параметров потребляемого пара при переменной, в общем случае, температуре питательной воды, которая, как правило, повышается с увеличением нагрузки. Технологические производства обычно допускают некоторое снижение температурного уровня передаваемого тепла при работе на нагрузках, меньших номинальных. Потребитель, которому передается тепло от активной зоны, определяет нижний уровень температур. Верхний температурный уровень отвода тепла из активной зоны зависит от теплопередающих характеристик (термического сопротивле-  [c.25]

Для исключения значительных перепадов температуры воды между входом и выходом (при циркулирующем с минимальным расходом греющем теплоносителе) подача питательной воды обеспечивается также с минимальным расходом. Давление воды в ПГ поддерживается на уровне номинального. Минимальный расход питательной воды составляет от 3 до 5%- Теплом реактора при минимальной мощности (или теплом от вспомогательной котельной) прогреваются до требуемой температуры оборудование паротурбинной установки и питательная вода. Затем с увеличением мощности реактора вода нагревается до температуры насыщения на выходе из ПГ. К этому моменту расход питательной воды должен быть увеличен примерно до 10% номинального расхода.  [c.29]

Было уделено внимание установлению границ неустойчивых режимов работы испарителя. Методика экспериментов была следующей. При заданных расходах натрия и температуре питательной воды постепенно поднимали температуру натрия на входе в модель до появления пульсаций температуры и расхода воды в опускной трубе. Пульсации достигали 10 °С, колебания — примерно 20 % расхода при устойчивых режимах. При этом пульсации давления в сепараторе доходили до 0,15 МПа. Были построены зависимости температуры натрия от его расхода при давлениях от 2,5 до 5,1 МПа, которые определили границы устойчивости. Основными факторами, влияющими на устойчивость работы испарителя, оказались расход и температура натрия на входе в модель. При номинальном расходе натрия (0,525 кг/с) неустойчивые ре-  [c.262]

При нагрузке турбины в пределах 20—30% номинальной необходимо работать около 30—40 мин, т. е. до тех пор, пока выхлопная часть корпуса турбины не достигнет нормальной температуры в пределах 32—40 С или другой наименьшей температуры. При этой нагрузке ввести в работу регенеративные подогреватели питательной воды с подачей пара от нерегулируемых отборов турбины. После этого можно снова постепенно нагружать турбину с указанной выше скоростью до номинальной мощности. При нагружении турбины регулирующие клапаны должны открываться плавно (без рывков) в установленной последовательности.  [c.77]

В ЦКТИ выполнены проектные разработки парогазового блока мощностью 400 МВт, состоящего из котлоагрегата под наддувом паропроизводительностью 800 т/ч, паровой турбины мощностью 300 МВт с параметрами пара 240 ата, 560/565° С и двух газотурбинных агрегатов мощностью по 30/50 МВт с начальной температурой 770° С. Тепловая схема блока представлена на рис. 44. Экономайзеры включены параллельно регенеративным подогревателям питательной воды. Отвод питательной воды в экономайзер после подогревателя ПНД-2 обеспечивает при номинальной нагрузке температуру уходящих газов не свыше 140° С при температурном напоре на холодном конце экономайзера 30° С. Топливо — угольная пыль.  [c.79]

Из-за более высокого давления питательной воды неплотность и течь труб пароохладителя вызывают загрязнение пара солями питательной воды, а потому его конструкция должна обеспечивать возможность замены и уплотнения труб. В котлах старых выпусков поверхностные пароохладители иногда устанавливали на стороне насыщенного пара. Единственное их преимущество — возможность размещения в коллекторе насыщенного пара перед пароперегревателем. Весьма существенным дефектом такого регулятора является неравномерное поступление образующегося конденсата в змеевики пароперегревателя. Вследствие этого возможен при общей номинальной температуре перегретого пара перегрев отдельных змеевиков, в которые поступает меньше воды из пароохладителя. Пароохладители на выходе перегретого пара устанавливают редко, и такая схема нецелесообразна, так как змеевики пароперегревателя не защищаются от перегрева и условия работы фланцевых соединений теплообменника из-за большой разности температуры пара и воды оказываются еще более тяжелыми.  [c.158]

МПа и 813/813 К- Давление в конденсаторе при номинальном режиме рк=3,58 кПа при to.n = = 285 К- Расход охлаждающей воды 108 000 м ч. Температура питательной воды 547 К- Расход свежего пара 3660 т/ч, из этого количества в конденсатор поступает 2135 т/ч ( 58%). Минимальная длительная мощность 360 МВт.  [c.73]

На частичных нагрузках при СД экономичность установки может быть улучшена за счет повышения температуры питательной воды на этих режимах. Как показали исследования Н. А. Сорокина, этого можно достичь введением дополнительного подогревателя при давлении пара около 11 МПа. При номинальной нагрузке конденсат в этом подогревателе не подогревается, при сниженных же нагрузках в нем автоматически поддерживается постоянное давление. От нагрузки jV = 0,6 и ниже дополнительный отбор делается нерегулируемым. Это  [c.75]

Возможный прирост мощности за счет отключения ПВД значителен и характеризуется достаточно высокими экономическими показателями для покрытия пиков графика нагрузки. Задача эффективного участия блока в выработке пиковой и полупи-ковой нагрузки в будущем может полностью решаться при отключении ПВД и подогреве питательной воды до нормальной температуры за счет теплоты отходящих газов из ГТУ, введенной в состав блока для этой цели. При этом мощность ГТУ получается такой же или больше, чем АЛ за счет отключения ПВД, а удельный расход теплоты на выработку дополнительной мощности становится даже меньше на несколько процентов, чем при номинальном расчетном режиме работы блока (см. п. V.7).  [c.76]

Существенное улучшение показателей выработки дополнительной мощности может быть достигнуто в специализированной комбинированной установке (КУ), состоящей из паротурбинного блока, работающего на режимах с отключенной регенерацией, и ГТУ, теплота уходящих газов которой используется для догрева питательной воды до номинальной температуры [7]. Такая установка (рис. V.5) способна развивать значительные дополнительные мощности за счет ГТУ и форсировки ПТУ. В базовом режиме ПТУ работает автономно, по обычной схеме, а ГТУ отключена. В режиме выработки пиковой или полупиковой мощности включается ГТУ, а ПТУ переводится на режим работы с отключенными подогревателями высокого давления.  [c.93]

Пар из 1-й камеры переднего уплотнения ЦВД направляется в ПВД-7, из 2-й камеры — в ПВД-5, из 3-й камеры переднего уплотнения и задней камеры уплотнения ЦВД, а также из 1-й камеры переднего уплотнения ЦНД — в вакуумный охладитель. Из крайних камер уплотнений ЦВД и ЦНД, а также от штоков клапанов паровоздушная смесь направляется в вакуумный охладитель (с эжектором), в котором поддерживается давление около 95 кПа. В предпоследние отсеки уплотнений подается пар при давлении 103—105 кПа и 413 К из специального коллектора, в который пар поступает из уравнительной линии деаэратора, а давление регулируется с помощью электрического датчика. От штоков регулировочных клапанов и автоматического затвора протечка поступает в деаэратор. Температура питательной воды при номинальном режиме с отбором пара /п. в = 522 К.  [c.102]

Без регулировочных средств не удается обеспечить постоянство температуры промежуточного перегрева и при других отклонениях от номинального режима в случае по переменного сжигания двух различных видов топлива, например природного газа и мазута или газа и АШ при шлаковании или загрязнении поверхностей нагрева в случае изменения температуры питательной воды и т. п. Эти отклонения от номинального режима могут действовать в разных направлениях и взаимно 14  [c.14]

Для блоков 150 Мет были изготовлены котельные агрегаты типов ПК-24 и ПК-38 с двумя корпусами каждый, номинальной паропроизводительностью корпуса 270 г/ч. Давление лара на -выходе из первичного пароперегревателя 140 ат на входе во вторич-ный пароперегреватель и выходе ИЗ него — 34 и 32 ат. Расчетные температуры пара на входе во вторичный пароперегреватель 385° С, после первичного и вторичного перегрева 570° С температура питательной воды 233° С.  [c.90]

S0. Расчеты температуры обогреваемых труб при временных ухудшениях условий работы производятся для номинальной нагрузки котельного агрегата, при которой по п. 8-49, а получается наибольшая температура стенки, и нормальной температуры питательной воды.  [c.69]

Изменение номинальной паропроизводительности котлов при снижении температуры питательной воды  [c.121]

Номинальная температура питательной воды, С 215 230 230 235  [c.121]

Вариант комбинированного котла с установкой предтопка предварительной газификации топлива требует следующих изменений вместо трех горелок с ротационными форсунками в этом случае может быть применен один цилиндрический предтопок внутренним диаметром 2,5 м с общей длиной камеры около 4,0 м. В данном варианте охлаждение стенок предтопка целесообразно осуществлять питательной водой. При подаче в предтопок питательной воды с температурой 100°С на выходе из предтопка вода подогревается на 56° С при максимальной паровой нагрузке и на 36°С при нагрузке 30% номинальной. Такой подогрев воды обеспечивается при ошипованных охлаждающих трубах с покрытием их корундовой массой толщиной 25 мм. В результате такого предварительного подогрева воды размеры водяного экономайзера значительно уменьшаются по сравнению с описанным выше котлом. После пароперегревателя устанавливается лишь один пакет водяного экономайзера площадью поверхности нагрева 432 м , и даже после такого экономайзера парообразование воды на выходе из него составляет 10—12%. Ниже водяного экономайзера устанавливается трубча-  [c.124]

Номинальной температурой питательно- воды называется температура воды, принятая прн проектировании котла для номииалыюй паропроизводительности перед входом в экономайзер (до отвода иа пароохладитель) илн — прн отсутствии экономайзера — в барабан котла.  [c.318]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе-  [c.189]

При работе в комбинированном режиме и поддержании постоянной паровой нагрузки в пределах 45 т/ч, т. е. при снижении общей нагрузки до 60% номинальной, средняя температура уходящих газов при сжигании мазута составляет около 200°С при дальнейшем снижении нагрузки она уменьшается и составляет при суммарной нагрузке 30% номинальной около 140°С. Указанный вариант комбинированного котла может выполняться (как это показано на рис. 6.12) с циклонным предтопком, обеспечивающим двухступенчатое сжигание газа и мазута. На котел устанавливается один такой предтопок с внутренним диаметром 2000 мм и длиной не менее 2600 мм. Стенки, закрытые хромомагнезитовой или карборундовой обмазкой по ошипованным трубам, охлаждаются питательной водой, поступающей затем в нижний коллектор водяного экономайзера.  [c.117]

На рис. 6.18 приведена характеристика работы комбинированного котла. За счет уменьшения светимости топлива теплообмен в топочной камере несколько ухудшается, максимальная паропроизводитель-ность уменьшается н не превышает 98 т/ч. Постоянная паровая нагрузка, которая может поддерживаться при изменении общей нагрузки котла от 100 до 55%, составляет около 75 т/ч. Водогрейная нагрузка при этом может изменяться от 65 до 8,0 Гкал/ч. Однако при таком варианте из-за недостаточно развитого водяного экономайзера температура уходящих газов несколько возрастает и при нагрузке 60% номинальной и пропуске всех дымовых газов через вторую конвективную шахту достигает 250°С, что является существенным недостатком этого варианта. Вероятно, более целесообразным при установке всякого рода предтопков с предварительной газификацией топлива является применение охлаждения стенок этих нредтопков не питательной водой, а  [c.125]

Основными мероприятиями по повышению к. п. д. котлоагрегатов являются экономичная нагрузка котло-агрегата (см. гл. 7) поддержание оптимального коэффициента избытка воздуха в топке снижение присосов воздуха в котлоагрегате поддержание номинального давления в барабане котла и наиболее экономичной температуры питательной воды обеспечение безнакипного режима котлоагрегата поддержание чистоты наружных поверхностей нагрева устройство и увеличение хвостовых поверхностей нагрева.  [c.82]

Предположим, что при номинальном давлении в котле 13 KZ l M ( н= 194,1 °С) котел работает с давлением 5 кгс1см ( н= 158,1 С). В этом случае питательная вода в экономайзере может быть подогрета при отсутствии автоматического регулирования температуры воды только до тем1пературы  [c.91]

Поддержание нормальных параметров пара на котлах и перед турбинами. Повыше-FiHe температуры и давления пара перед турбинами до номинальных величии. Повышение температуры питательной воды до проектной величины путем упорядочения эксплоатации регенеративных пoдoгpe гJre.лe i высокого давления и установки их гам, где они отсутствовали.  [c.509]

Греющий теплоноситель после промежуточного теплообменника поступает во входной газовый коллектор, обеспечивающий равномерное распределение теплоносителя в трубном пучке, и движется в межтрубном пространстве сверху вниз. Питательная вода подается в теплообменные трубы в нижней части трубного пучка и движется внутри них вверх. Подъемное движение пароводяной смеси в теплообменных трубах способствует хорошей гидродинамике и устойчивой работе ПГ. Движение греющего теплоносителя и рабочего тела осуществляется противоточно по всей длине теплообменных труб. При этой схеме циркуляции температура металла по наружной поверхности трубы (на участке входа гелия в трубный пучок) может достигать 630 °С при перепаде температуры по толщине стенки 46 °С в номинальных режимах. Температура трубы в этом месте может быть снижена организацией прямоточной схемы движения гелия и пара на участке пароперегрева (по расчетным оценкам примерно на 140 С), но при этом перепад температуры по толщине стенки увеличивается до 105 °С. Кроме того, организация прямотока на пароперегревательном участке усложняет конструкцию ПГ, так как необходимы дополнительные перекидки теплообменных труб. Учитывая также, что при этом увеличивается площадь необходимой теплообменной поверхности ПГ на 7 % и соответственно повышаются потери давления пароводяной смеси, приняли про-тивоточную схему движения на всем протяжении трубного пучка.  [c.116]

Тепловая схема. Система РППВ обеспечивает при номинальном режиме температуру питательной воды п. п — 460 К.  [c.130]

Примером крупных турбин западноевропейской школы служит турбина ВВС конструкции 1957 г., номинальной мощностью 250 мгвт (фи . 115). Число оборотов турбины 3000 в минуту, параметры пара 200 ата, 570 570°С, предусмотрен восьмиступенчатый подогрев питательной воды. Мощность при температуре ох-  [c.287]

Температура конечного подогрева питательной воды в регенеративных установках при номинальной нагрузке блоков при ро=130 /сгс/сд (абс.) составляет 230—235° С, а блоков при ро = 240 кгс1см (абс.) —260—265° С.  [c.89]

Деаэратор при нормальной работе блока обычно питается паром того же отбора, что и первый по ходу питательной воды ПВД (III отбор). Давление в этом отборе при номинальной нагрузке блока зачительно превышает давление в деаэраторе и вынуждает устанавливать перед деаэратором специальный дроссельный клапан с автоматическим регулированием расхода пара. Этим создается возможность поддерживать в деаэраторе заданное давление при изменении расхода или температуры поступающих потоков.  [c.90]

Учитывая, что мощность установки и значения температуры основного и промежуточного перегрева слабо влияют на оптимальные параметры начала вторичного перегрева, эти данные можно с достаточной точностью использовать для всех установок с однократным промежуточным перегревом. Данные относятся к номинальной нагрузке установок. С понижением нагрузки зависимость qilqo от давления рп.п и температуры питательной воды ослабляется.  [c.29]

Наладка барабанных котлов высокого давления показала, что поверхность нагрева пароперегревателя часто превышает нужную ва-ли чину. Так, во время наладки котла 200/220 г/ч, 108 бар,. 500° С пер вую ступень пароперегревателя уменьшили на 23% [Л. 124]. За счет этого температура перегретого пара снизилась на 60° С и почти вдвое уменьшился впрыск воды в пароохладитель. Котел 105/130 т/ч, 78 бар, 500° С при реконструкции был переведен на жидкое шлако-удаление с увеличением номинальной паропроизводительности до 160—170 Tj4. При этом пришлось уменьшить поверхность нагрева первой ступени перегревателя примерно на 30%. Для этой цели была вырезана последняя секция с поверхностью иагрева около 370— 380 (рис. 7-5). На другом котле, реконструированном на жидкое шлакоудаление, температура перегрева пара была снижена устаиоа-кой дополнительного впрыскивающего пароохладителя между первой и второй ступенями пароперегревателя. Температура пара были снижена на 50° С при впрыске 10 т ч питательной воды.  [c.247]

Так, понижение температуры питательной воды влечет за собой увеличение расхода топлива на дополнительный подогрев воды до номинальной температуры. Соответственно 1Возрастают объем дымовых тазов и их акорость в газоходах котла. При сжигании многозольны х. топлив, а также /углей с повышенной абразивностью золы приходится ограничивать паропроивводи-тельность котельных агрегатов согласно табл. 6-Л.  [c.121]

Номинальная паропроизводитёльность котла, mjH 220 420 500 640 Температура питательной воды, С  [c.121]

mash-xxl.info

Нагрев - питательная вода - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Нагрев - питательная вода

Cтраница 1

Нагрев питательной воды в этом подогренателе, непосредственно определяемый расположением следующего отбора, в условиях оптимальной тепловой экономичности значительно выше, чем во всех других подогревателях, и зависит от начальных параметров пара и параметров промежуточного перегрева, температуры питательной воды, числа отборов в головной части турбины и за пароперегревателем, а также их расположения.  [1]

Нагрев питательной воды в трубной системе отключенных от питательного трубопровода ПВД может привести к повреждению трубных элементов вследствие повышения в них давления. В качестве устройства, защищающего подогреватели от повышения давления воды в трубной системе, директивными указаниями Минэнерго СССР предложено выполнить байпасные линии диаметром 20 мм для сброса части воды из трубной системы ПВД в питательный трубопровод помимо запорной задвижки на выходе. На байпасной линии последовательно по ходу питательной воды установить вентиль с ручным приводом и два обратных клапана. Запорный вентиль при работающей группе ПВД должен быть опломбирован в открытом положении. Закрытие этого вентиля допускается только при выполнении ремонтных работ на ПВД и при проверках плотности трубных систем перед включением подогревателей в работу.  [2]

Экономайзеры применяются для нагрева питательной воды паровых котлов и воды систем теплоснабжения.  [3]

Превышение указанной температуры нагрева питательной воды может произойти при остановке насоса из-за неполадок в его работе и временном прекращении питания кот-лоагрегата или при переходе на ослабленное питание в связи с уменьшением нагрузки котлоагрегата.  [4]

Чугунные экономайзеры предназначены для нагрева питательной воды котлов-утилизаторов о давлением до 24 МЙа.  [5]

Стальные экономайзеры допускается применять для нагрева питательной воды паровых котлов, работающих на газообразном топливе, при условии, если температура воды на входе в экономайзер не ниже 65 С, и на сернистом жидком топливе, если температура воды на входе в экономайзер не ниже 135 С.  [6]

Установка экономайзера с переключением с нагрева питательной воды на нагрев сетевой воды не рекомендуется.  [7]

Стальные гладкотрубные экономайзеры предназначены для нагрева питательной воды котлов среднего и высокого давления при обязательном питаний их деаэрированной водой. В стальных экономайзерах подогрев воды можно осуществлять до любой температуры, а при непосредственном их присоединении к барабану котла води в экономайзере мокет не только нагреваться, но и частично испаряться.  [8]

В водяных экономайзерах ( теплообменниках) нагрев питательной воды перед поступлением ее в котел происходит за счет дымовых газов. Полезно использованная часть их теплоты уменьшает расход топлива на котел и тем самым повышает КПД котла в целом.  [9]

Полезно использованная теплота слагается из теплоты нагрева питательной воды до состояния перегретого пара и теплоты дополнительного нагрева пара промежуточного перегрева.  [10]

Экономайзеры используются в паровых котлах для нагрева питательной воды за счет тепла уходящих газов, вследствие чего увеличивается КПД котла и снижается температура уходящих газов. Питательная вода движется по оребренным трубкам, а дымовые газы - в межтрубном пространстве.  [11]

Не допускается предусматривать переключение экономайзеров с нагрева питательной воды паровых котлов на нагрев воды для открытых систем теплоснабжения или систем горячего водоснабжения.  [12]

Экономайзеры используются в паровых котлах для нагрева питательной воды за счет тепла уходящих газов, вследствие чего увеличивается КПД котла и снижается температура уходящих газов. Питательная вода движется по сребренным трубкам, а дымовые газы - в межтрубном пространстве.  [13]

Полезно использованная теплота слагается из теплоты нагрева питательной воды до состояния перегретого пара и теплоты дополнительного нагрева пара промежуточного перегрева.  [14]

Таким образом, в ходовом конденсаторе возможен нагрев питательной воды лишь приблизительно на 15 С, что позволяет на каждую 1000 л. с. утилизировать в течение часа не более 60 тыс. ккал тепла или сконденсировать 0 11 т вторичного пара. И хотя на многих сухогрузных судах и танкерах фактический расход дистиллята, отнесенный к мощности ГТЗА, не превышает этого количества, достижимая производительность испарителя не может считаться достаточной, так как по современным требованиям за время перехода транспортного судна должен быть обеспечен также запас дистиллята на период стоянки судна в порту или на рейде.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru