Большая Энциклопедия Нефти и Газа. Степень рециркуляции дымовых газов в котлах как определить


Рециркуляция дымовых газов

Одним из наиболее распространенных методов снижения количества образующихся оксидов азота является рециркуляция продуктов сгорания в зону горения. До внедрения технологических методов снижения дымовых газов рассматривались в основном лишь как средство регулирования температуры перегретого пара. При этом котел рассчитывался так, чтобы при номинальной нагрузке он эксплуатировался с минимальной нагрузкой дымососов рециркуляции, а при снижении нагрузки количество рециркулирующих дымовых газов увеличилось бы для поддержания постоянной температурой перегретого пара.

При с сжигании твердого топлива рециркуляция продуктов сгорания в качестве природоохранного мероприятия применяется довольно редко ввиду малой эффективности. Исключение составляет ряд теплонапряженных топок с ЖШУ. Это связано с тем, что заметное образование термических оксидов азота при сжигании твердых топлив возможно только в топках с ЖШУ. Однако применение рециркуляции для снижения выхода в таких топках возможно лишь в том случае, если снижение температуры в топке не повлияет на устойчивость выхода жидкого шлака.

Эффективность подавления образования оксидов азота при вводе газов рециркуляции определяется следующими факторами: место отбора газов на рециркуляцию; условиями их ввода в топочную камеру; степенью рециркуляции , %; распределением газов рециркуляции по объему топочной камеры; состоянием котла.

Существует несколько способов ввода газов рециркуляции в топку:

– в под (нижней части) топки;

– в шлиц под горелками;

– в воздухопровод горячего воздуха;

– непосредственно в горелочное устройство в один из воздушных потоков или между потоками воздуха;

– в горелку в поток топлива.

Эффективность снижения выбросов оксида азота при реализации этих способов существенно различается (рис. 11.14).

 

Рис. 1.14. Влияние способа ввода газов рециркуляции на снижение концентрации оксидов азота при сжигании природного газа: 1 – через шлицы в поду топки; 2 – через шлицы под горелками; 3 – во вторичный воздух; 4 – в воздухопровод перед горелками;

5 – в топливо

Иногда внедрение рециркуляции на действующих котлах серьезно затруднено из-за отсутствия свободного пространства для установки ДРГ и прокладки дополнительных газоходов. В этих случаях может быть реализован третий способ рециркуляции газов. Он заключается в устройстве перемычки между газоходом непосредственно за ДС и воздухопроводом перед ДВ (рис. 1.15).

В этом случае дымовые газы с выхлопа дымососа (с избыточным давлением) самотеком поступают на всас ДВ (находящегося под разрежением). Количество рециркулирующих газов регулируется с помощью шибера, установленного на перемычке. Данный способ подачи газов рециркуляции отличается самыми короткими газоходами и отсутствием ДРГ, ввиду чего он намного дешевле остальных способов.

К достоинствам такой упрощенной схемы следует также отнести хорошее перемешивание продуктов сгорания с воздухом в ДВ (известны случаи, когда неудовлетворительные условия ввода и смешения газов рециркуляции в воздушном коробе снижали эффективность подавления оксидов азота). Недостатками упрощенной схемы являются ограничение максимальной степени рециркуляции, которая, как правило, составляет 12–15% (определяется запасом производительности тягодутьевых машин), возможность усиления коррозии и заноса воздухоподогревателя отложениями при сжигании мазута, дополнительная нагрузка ДВ и ДС.

 

 

Рис. 1.15. Способы организации рецеркуляции дымовых газов в воздухопроводы

При этом более эффективной является не внутренняя рециркуляция горячих топочных газов из хвостовой части котла в дутьевой воздух. Так, например, при подаче газов рециркуляции с температурой 300 ºС в ядро факела в количестве, равном 20 % от объема воздуха, поступающего на горение, максимальная температура факела снижается обычно на 120–130 oС.

Обычно дымовые газы с температурой 300–400ºС отбираются перед воздухоподогревателям и специальным рециркуляционным дымососом подаются в топочную камеру. При этом условия ввода могут быть различными. В некоторых случаях газы подаются через каналы в поду топки, через кольцевой канал вокруг горелки или же в воздуховод. Применение рециркуляции позволяет регулировать теплоотдачу к топочным экранам и температуру перегретого пара, сближать характеристики работы котлов при сжигании различных топлив, например, жидких и газообразных.

Ввод рециркулирующих газов в топочную камеру приводит к сравнительно малому снижению КПД котла (0,01–0,03 % на 1 % рециркулирующих газов), однако открывает большие возможности унификации котлов по топливу. В топочных камерах с qт ≤174 МВт/м³ температура в выходном сечении топки при вводе рециркулирующих газов в зону горения повышается на 1 ºС, а изменение температуры перегретого пара при сжигании мазут в котле ПК-10-2 составляет около 1,3 ºС на 1 % рециркуляции.

Наряду с явными преимуществами, к которым следует отнести защиту топочных экранов от перегрева, регулирование перегретого пара, возможность унификации котлов по топливу, а также возможность снижения образования оксидов азота, применение рециркуляции связано с определенными трудностями, которые должны быть учтены. К таким трудностям (наряду с некоторым снижением КПД) следует отнести необходимость в специальном рециркуляционном дымососе и в газоходах. Кроме того, это вызывает повышение сопротивления воздушного тракта и возможность нарушения стабилизации пламени или появление сажи оксида углерода при чрезмерной степени рециркуляции. В настоящее время рециркуляция газов применяется в мощных котлах энергоблоков, работающих на угольной пыли, мазуте и природном газе. Очень широко применяется рециркуляция и в зарубежных котлах.

Ввод рециркулирующих газов в зону горения позволяет уменьшить образование оксидов азота в топочной камере.

Рециркуляция дымовых газов в топочную камеру влияет на результирующую концентрацию оксидов азота, а также на изменение, как температуры, так и концентрации окислителя в зоне горения.

При r=20 % подача рециркулирующих газов в дутьевой воздух позволяет снизить выход оксидов азота примерно на 50 %, подача через кольцевой канал вокруг горелок – на 25 %, через шлицы под горелками – на 15 %. Подача рециркулирующих газов через шлицы в поду топки сказывается на выходе оксидов азота незначительно.

Эти выводы подтверждаются результатами исследований, проведенных группой сотрудников ЭНИН, ОРГРЭС и Костромской ГРЭС под руководством С. А. Тагера. Одна серия опытов была проведена при сжигании мазута (Sр =2,5 %) в топочной камере котла ТГМП-314 рециркулирующие газы с температурой 335 oС подавалась через шлицы в поду горелки: повышение r на 20 % (от 9 до 29 %) сравнительно слабо сказывалось на выходе оксидов азота и приводило к снижению выходов всего на 5–8 % во второй серии опытов при сжигании мазута в топочной камере котла ТГМП-324 блока 300 МВт [Д=1000 т/ч, qт =1050 МДж/(м³·ч)], оборудованной 16 вихревыми подтопочными горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ, газы рециркуляции с температурой Т=320–370 ºС поступали в периферийный воздушный канал каждой горелки. При этом, например, изменение r на 14 % (при Д=0,7 Дн) приводило к снижению выхода оксидов азота на 25–30 %.

Роудон и Р. Садовски на опытах с малыми топочными камерами показали, что при значительной степени рециркуляции дальнейшее ее увеличение (r >25 %) слабо сказывается на выходе оксидов азота. Эти результаты совпадают с данными исследований С. А. Тагера, а также К. Зигмунда и Д. Тэрнета. Проведенные исследования позволили авторам рекомендовать выбор коэффициента рециркуляции в пределах от 20 до 30 %. По мнению К. Зигмунда и Д. Тернера, при сжигании жидкого топлива 30 %–рециркуляция газов обеспечивает уменьшение или «полное предотвращение» выбросов воздушных оксидов азота, но совершенно не оказывает влияние на топливные оксиды.

Применение рециркуляции является одним из самых доступных средств снижения образования оксида азота в топочных камерах. В ряде случаев снижения выброса оксидов азота в эксплутационных условиях на 30–35 % можно осуществить без какой-либо реконструкции. Так, в исследованиях ВТИ, проведенных при сжигании мазута в парогенераторе ТГМП-114 с прямоточными горелками, такое снижение достигалось даже при подаче рециркулирующих газов с r =23 % при Т= 350 ºС через шлицы, расположенные под каждой горелкой при номинальной и 58 %-й нагрузках.

По данным К. Блейксли и Х. Бурбаха при работе на природном газе котлов паропроизводительностью 480 т/ч энергоблоков мощьностью 160 МВт с концентрацией оксида азота 0,5–0,6 г/м³ применение рециркуляции позволяет снизить выход оксидов на 47–70 %. При подаче рециркулирующих газов в дутьевой воздух котла паропроизводительностью 900 т/ч на станции «Аламитос», США, работающего на газе, достигнуто снижение выброса оксидов азота с 0,66 до 0,30 г/м³ (55 %). Подача газов рециркуляции в дутьевой воздух применяется и в отечественном котлостроении.

При поддержки режима с α>1,04 (в районе экономайзера) токсичность продуктов сгорания определяется только выходом оксида азота и серы.

С уменьшением αв.э от 1,09 до 1,01 концентрация NOx снижается в 2 раза, но возрастает содержание сажи и 3,4-бенз(а)пирена.

Для усиления влияния рециркулирующих газов на зону горения была произведена реконструкция горелок, которая заключалась в том, что кольцевая коническая насадка, отделяющая поток рециркуляционных газов от топливовоздушной смеси, была укорочена. При этом рециркуляционные дымовые газы смешиваются с дутьевым воздухом и попадают непосредственно в зону горения, более интенсивно охлаждая её. При работе котла на реконструированных горелках было отмечено более эффективное снижение выходов оксидов азота при увеличении степени рециркуляции дымовых газов. Повышение степени рециркуляции от 5 до 24 % снижает содержание оксидов азота в дымовых газах парогенератора на 57 %, т.е. каждый процент повышения степени рециркуляции снижает выход оксидов азота на 3 %. Увеличение выхода сажи при повышении степени рециркуляции не существенно. Из анализа результатов промышленной проверки влияния рециркуляции на выход оксидов азота следует сделать ряд выводов.

Рециркуляция газов в тракт дутьевого воздуха или в горелку является эффективным способ снижения образования оксидов азота в топочной камере. Подача рециркулирующих газов более эффективна при высоких нагрузках и r< 20 %.

Применение рециркуляции газов общий канал или в канал первичного воздуха на котельных агрегатах, уже оснащенных рециркуляционными дымососами и каналами, требует незначительной реконструкции и может найти самое широкое применение.

Эффективность рециркуляции тем больше, чем выше температура в зоне горения. Она снижается при:

– уменьшении нагрузки котла;

– уменьшении температуры горения топлива;

– увеличении коэффициента избытка воздуха;

– повышении содержания азотосодержащих соединений в топливе;

Максимальная эффективность рециркуляции имеет место при сжигании природного газа при номинальной нагрузке топочной камеры и малых α..

При подаче 1 % газов рециркуляции КПД котла электростанций для средних условий снижается на 0,02 %.

 

Похожие статьи:

poznayka.org

Рециркуляция дымовых газов

Основы современной малой энергетики

Рециркуляция дымовых газов из конвективной шахты в тракт воздуха осуществляется, как правило, с помощью дополнительного дымососа рециркуляции газов (ДРГ) (рис. 4.3).

Для улучшения перемешивания газов рециркуляции с воздухом, который поступает в топочную камеру, устанавливают смесители. Доля ре-циркулирующих газов обычно не превышает 20 %. Благодаря рециркуляции дымовых газов снижаются концентрация кислорода в зоне горения топлива и температура горения.

Рис. 4.3. Принципиальная схема рециркуляции дымовых газов котла

с использованием дымососов рециркуляции газов

ДРГ – дымосос рециркуляции газов; ДВ – дутьевой вентилятор; ДС – дымосос; РВП – регенеративный воздухоподогреватель; СК – смесительная камера

Уменьшение выбросов NОХ при использовании данного метода может быть доведено:

– при сжигании угля до 25 %;

– при сжигании мазута до 30 %;

– при сжигании природного газа до 33 %.

Технико-экономические показатели ТЭО при этом заметно ухудшаются. Возрастает расход электроэнергии на собственные нужды (за счет привода дымососов рециркуляции газов). Кроме того, растет температура уходящих газов, что приводит к снижению КПД котла на 0,6 - 1,3 %.

Иногда рециркуляцию дымовых газов осуществляют на всасе дутьевых вентиляторов, если при этом имеется достаточный запас их производительности. Доля рециркуляции при этом обычно не превышает 10 %. В этом случае также возрастает температура уходящих газов и снижается КПД котла, возрастают затраты электроэнергии на собственные нужды из-за роста расхода электроэнергии на дутьевые вентиляторы.

Сточные воды водоподготовительных установок

1. Источник образования сточных вод Современные энергообъекты являются источником сброса кислых и щелочных сточных вод, шлама и вод с высоким солесодержанием. Количество и концентрация отдельных составляющих определяются производительностью и схемой …

Характеристика сточных вод, загрязненных нефтью и нефтепродуктами

Загрязнение водоемов производственными стоками, содержащими нефтепродукты, выражается в образовании пленки на поверхности воды, возникновении отложений на дне водоема и появлении у воды запаха и привкуса. Нефтепродукты, попадая в реки, озера …

Нормирование содержания вредных веществ в сточных водах энергообъектов

Таким образом ПДК – это концентрация вредного для живого организма вещества в окружающей среде или пище, выше которого растение, животное, человек не в состоянии активно сопротивляться токсичному воздействию. Современный технический …

msd.com.ua

рециркуляция газов

Рециркуляция дымовых газов из конвективной шахты в тракт воздуха осуществляется, как правило, с помощью дополнительного дымососа рециркуляции газов (ДРГ) (рис. 4.4).[ ...]

Если в нагревающих газах есть в достаточном количестве свободный кислород, то высохшая древесина при температуре выше 200 легко загорается. Во избежание загорания дров при их сушке теплоносителем, поступающим в сушилку при температуре выше 200°, целесообразно применять рециркуляцию газов, при которой древесину не следует нагревать выше 120°, так как при дальнейшем повышении температуры начинается частичное разложение гемицеллюлоз древесины с выделением уксусной кислоты. Если сушка идет в отдельной камере, то выделившаяся уксусная кислота будет потеряна для производства.[ ...]

Следует учитывать, что рециркуляция газов несколько увеличивает расход электроэнергии на собственные нужды.[ ...]

Для пылеугольных котлов рециркуляция газов практически неприменима. Для котлов с жидким шакоудалением рециркуляция нежелательна, так как высокий уровень температуры здесь необходим для надежного выхода жидкого шлака. Температура при сжигании твердых углей и так (без рециркуляции) невелика.[ ...]

При сжигании природного газа на нагрузках, близких к номинальной, и максимальной доле рециркуляции газов температура перегрева возрастала до 560-565°С при полностью открытых первом и втором впрысках, но оставался запас по третьему впрыску, который был почти закрыт.[ ...]

Принципиальная схема рециркуляции дымовых газов котла с использованием дымососов рециркуляции газов

Выполненная упрощенная схема рециркуляции заключается в подаче дымовых газов на всасывающую сторону дутьевого вентилятора без применения дополнительных тягодутьевых машин. По результатам исследований, выполненных ВТИ на котлах ТГМ-96Б, ТГМ-84, КВГМ-180, ДЕ-25, ДКВР-4/13, внедрение упрощенной схемы рециркуляции газов дает неизменно высокий результат по эффективности снижения выбросов оксидов азота. В АО «Башкирэнерго» подобная схема внедрена на котла ДКЕР-10/13: при степени рециркуляции до 10% эффективность сокращения выбросов оксидов азота составила 55%.[ ...]

Зоны отбора продуктов сгорания и зоны ввода рециркулирующих газов в топку различны. Рециркулирующие продукты сгорания можно подавать через горелочные устройства как в смеси с воздухом, так и отдельным потоком, через шлицевые отверстия под горелочными устройствами в одном направлении с топливно-воздушным потоком, или навстречу ему через нижнюю или верхнюю части топки. Температура отбираемых на рециркуляцию газов в различных схемах (рис. 11) колеблется от 120—150 до 800—900 °С (рис. 10).[ ...]

Древесина при нагревании при доступе воздуха или в атмосфере газов, содержащих свободный кислород, загорается. Особенно легко загорается сухая древесина. В сушилках, где процесс проходит при прямом действии на дрова смеси дымовых газов и воздуха, нередки случаи, когда дрова загорались уже при температуре теплоносителя 180—200°. Если сушат дымовыми газами, при ограниченном содержании свободного кислорода, при создании в сушилке рециркуляции газов и при подводе газов в сушилку не сосредоточенно в одном месте, а через ряд отверстий небольшого сечения, равномерно распределенных по длине канала, то газы можно вводить при высокой температуре.[ ...]

Сушилка «Бюттнер» (иногда ее называют вихревой) работает в режиме рециркуляции газов, т. е. частичного (около 60—70 %) возврата в топку отработанного в процессе сушки сушильного агента. Свежий воздух в период работы в сушилку не подается. Сушильный агент (горячий газ) состоит из газообразных продуктов сгорания топлива и из перегретого водяного пара, т. е. из возвращаемых в топку отработанных газов, которые образуются в процессе сушки стружки.[ ...]

С целью интенсификации процесса сбраживания осадков осуществляют рециркуляцию газа под давлением, введение в метантенки биогенных добавок или углекислого газа. В западноевропейских странах для сокращения объема осадков и улучшения их водоотдачи на ряде станций применяется двухступенчатое сбраживание осадков. При этом в первой ступени осадок сбраживается в мезофильных условиях; вторая ступень представляет собой необогреваемую емкость или открытый резервуар, работающие с низкими дозами загрузки, что приводит к уплотнению осадков и позволяет удалить из них часть иловой воды.[ ...]

Испытания подтвердили работоспособность схемы, обеспечивающей степень рециркуляции газов до 12,5% на нагрузках, близких к номинальным, и до 15% — на нагрузках 0,6-0,8 номинальной. Рециркуляция газов позволила увеличить температуру перегрева пара на 30-40°С. Это облегчило введение режимов работы котла с заданной температурой перегрева пара, позволило уменьшить избытки воздуха на выходе из топки с 1,3 до 1,06—1,1 и снизить разрежение в топке до нормативных значений (2-3 кгс/м2). У эксплуатационного персонала появилась возможность дополнительного воздействия на режимы горения с целью поддержания перегрева пара на повышенных нагрузках.[ ...]

Из этой формулы следует, что концентрация кислорода уменьшается с увеличением степени рециркуляции газов.[ ...]

Высокая эффективность мероприятия связана с одновременным воздействием ряда факторов рециркуляции газов, снижения избытков воздуха и частичного восстановления оксидов азота за счет небольшого химического недожога.[ ...]

На паровых котлах ТП-50 (ст. №8) и БКЗ-75 (ст. №14) Свердловской ТЭЦ для подавления оксидов азота в дымовых газах по проекту Уралтехэнерго установлены дымососы рециркуляции газов (ДРГ), подающие дымовые газы после экономайзера II ступени в напорные короба горячего воздуха перед горелками. Применение такой схемы позволит при доле рециркуляции газов 20% уменьшить концентрацию оксидов азота соответственно на 50 и 65%. Однако при этом за счет увеличения температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха происходит значительное снижение экономичности сжигания топлива. Кроме того, возрастают расходы электроэнергии на привод ТДМ.[ ...]

По данным энергетиков ФРГ /38/ при работе котлов, оборудованных газовыми и мазутными горелками, удается за счет рециркуляции газов снизить выбросы иох на 70 и добиться содержания окислов азота (в пересчете на но2) не более 200 мг/м3.[ ...]

Степень очистки при тщательной отработке режимов сжигания достигает 99% и выше. Такая высокая чистота отходящих газов возможна за счет снижения скорости потока и дополнительного расхода энергии. При использовании метода в условиях лакокрасочного производства, участков пропитки и т. п., характеризуемых высоким содержанием паров растворителей, достаточна степень очистки порядка 90%, поскольку в принятых схемах широко распространен принцип рециркуляции газов. Очищенный газ, имеющий высокую температуру, вновь используется для осушки, благодаря чему его выброс в окружающую атмосферу практически отсутствует.[ ...]

Основным недостатком дымососов-пылеуловителей является относительно быстрый износ «улитки» и элементов контура рециркуляции газа при работе на абразивных пылях.[ ...]

Исследования влияния режимно-конструктивных факторов на концентрации N0 , С20Н12 и других вредных веществ при сжигании газа и мазута проведены САФ ВНИИпромгаз на энергетических, промышленных и отопительных котлах [33]. Было выявлено, что рециркуляция газов и двухступенчатое сжигание приводят к снижению выбросов N0 при сжигании газомазутного топлива в 2—4 раза, а при сжигании твердого топлива — на 30— 40%. Экономическая целесообразность данного направления подтверждена результатами промышленных испытаний реконструированных котлов на Костромской, При-днепровской и других ТЭС [29]. Однако, будучи эффективными при сжигании и газа и мазута, эти способы при сжигании мазута вызывают некоторое ухудшение топочного процесса, сопровождающееся увеличением выброса токсичных продуктов неполного сгорания, в частности С20Н12 [33]. К этому же в ряде случаев (по данным Л. М. Цирульникова) приводит и сжигание мазута с предельно низкими избытками воздуха. Одним из путей снижения выбросов канцерогенных веществ в атмосферу яв-ляется улучшение процесса горения мазута за счет обеспечения высокого качества распыливания мазута в широком диапазоне нагрузок, модернизации газогорелоч-ных устройств, повышения температуры нагрева мазута и улучшения перемешивания его с воздухом [34, 35].[ ...]

Ограничение выделения окислов азота может быть также достигнуто посредством впрыска воды во впускной коллектор, что, подобно рециркуляции газов, снижает температуру горения рабочей смеси (Nicholls, Newhal, 1969). Добавлением 6% (по весу) воды к поступающему в двигатель воздуху можно уменьшить концентрацию окислов азота почти на 50%. На концентрациях окиси углерода и углеводородов впрыск не сказывается.[ ...]

Сш уменьшается на 50-60%, появляется возможность регулирования температуры перегретого пара (в том числе вторичного) без включения системы рециркуляции газов. Однако при этом увеличивается значение критического избытка воздуха и риск работы котла с повышенным содержанием в уходящих газах продуктов недожога. При одинаковых в диапазоне нагрузки 100-150% q3 составляет 0,8-0,25%, а при одноступенчатом сжигании наблюдаются лишь следы недожога.[ ...]

При сжигании мазута содержание ЫОх менялось в зависимости от изменения нагрузки несущественно и составляло 180-250 мг/м3. Ввод рециркулирующих газов позволял при нагрузке 350-370 т/ч и увеличении степени рециркуляции газов от 5 до 40% снизить содержание ЫОх с 350 до 180 мг/м3.[ ...]

Наряду с высокой экологической и технико-экономической эффективностью следует отметить ряд сложностей, связанных с эксплуатацией упрощенной схемы рециркуляции на котле ТП-170. При наличии двух дымососов и вентиляторов на степень рециркуляции газов и режимы горения оказывают влияние перекосы по загрузке тягодутьевых машин слева и справа. Отмечено, что значительное различие в расходе газов рециркуляции по ниткам газоходов слева и спра-1 ва приводит к повышенному химическому недожогу на котле.[ ...]

Проведенные после реконструкции испытания котла подтвердили правильность принятых решений. Так, если до реконструкции горелок концентрация оксидов азота при сжигании природного газа на номинальной нагрузке котла с включенными дымососами рециркуляции газов и подаче воздуха через неработающие дополнительные горелки составила 120-130 мг/м3, то после проведенной реконструкции она уменьшилась до 85 мг/м (рис. 6.35). Зависимость приведенной концентрации оксидов азота от степени рециркуляции дымовых газов, полученная при испытаниях котла после реконструкции горелок, при традиционном и двухступенчатом сжигании природного газа представлена на рис. 6.36.[ ...]

Этот способ снижает выбросы N0 примерно на 25 % и одновременно снижает КПД котла приблизительно на 0,7 %. Эффективность впрыска воды в топку существенно уменьшается, если котел работает с рециркуляцией газов или в режиме ступенчатого сжигания топлива. По этой причине метод впрыска не получил широкого применения.[ ...]

На основе исследований и опытов, проведенных на моделях, предлагается для интенсификации работы метантенков предварительно нагревать осадок и обогащать его углекислотой из топочных газов котельной, которые рекомендуется подавать в камеру-теплообменник. Для постоянного снабжения бродящей массы углекислотой целесообразно применять рециркуляцию газов брожения, создающую лучшее перемешивание массы осадка. Возможно также растворять углекислоту в бродящей массе поднятием давления в метантенке до 1,5 атм. Таким способом обеспечивается нормальный ход процессов брожения при термофильных условиях и дозах загрузки до 13,5—18 кг/м3 по беззольному веществу, т. е. в 2—2,5 раза больше, чем это рекомендуется СНиП. Очевидно, в этом случае наиболее приемлемыми будут не железобетонные, а металлические конструкции метантенков.[ ...]

Благодаря особенностям работы конкретного котла в исходном режиме (недостаточный перегрев пара и обусловленные этим повышенные избытки воздуха и разрежение в топке) внедрение упрощенной схемы рециркуляции газов не приводит к ухудшению технико-экономических показателей. Положительный эффект за счет снижения избытков воздуха намного превысил дополнительные потери тепла, связанные с ухудшением теплообмена в воздухоподогревателе. В результате этого КПД котла брутто увеличился на 1,3-2,2%. Затраты энергии на дутье при включении рециркуляции возросли на 5-10 кВт, однако одновременно с этим благодаря появившейся возможности уменьшения разрежения в топке затраты энергии на тягу снизились на 40-50 кВт. Суммарные затраты энергии на тягу и дутье при упрощенной рециркуляции газов уменьшены в среднем на 40 кВт, что соответствует дополнительным потерям тепла на котле — 0,12%.[ ...]

Современный уровень топочной техники позволяет создавать и надежно эксплуатировать специальные горелки, разрабатывать более эффективные методы организации топочного процесса (ступенчатое сгорание, рециркуляция газов и др.), с помощью которых удается снизить степень образования оксидов азота в топке котла до нормативных уровней, особенно при сжигании газа и мазута [9].[ ...]

Испытания, проведенные при сжигании мазута марки М-100, распиливаемого паромеханическими форсункамй, показали, что работа с коэффициентом избытка воздуха а=1,02 (т. е. на границе появления химического недожога) и степенью рециркуляции газов г= 15-4-18 % позволяет уменьшить выбросы NO в 2—2,5 раза (по сравнейюо с режимом при о=1,05 и г=0). На указанном режиме работы концентрации NO в сухих дымовых газах котлов ТГМП-324 и ТГМП-204 с налаженным топочным процессом составляет соответственно 400—450 и 500— 550 мг/м3, а на котле ТГМП-114 350 мг/м3 (а=1,02; г= 12%; присосы в топку 2—4 %).[ ...]

Для снижения выбросов оксидов азота при сжигании энергетических топлив в ТЭС стремятся снизить уровень максимальных температур в топке, уменьшить концентрацию кислорода в зоне реагирования и сократить время пребывания газов в зоне высоких температур. Для реализации этих требований в промышленных условиях применяют рециркуляцию газов, двухступенчатое сжигание, уменьшение избытка воздуха, рассредоточение зоны горения в объеме топки и повышение скорости охлаждения факела, снижение прогрева воздуха, уменьшение нагрузки котлоагрегата, впрыск воды или пара.[ ...]

При сушке дров в туннельных сушилах и вагонных ретортах эта цифра редко превышает 1 кг1мъ час. В туннельных сушилках печи проф. В. Н. Козлова при сушке сырых тюлек удельная производительность может несколько повыситься благодаря рециркуляции газов (более высокая скорость газов) и увеличению торцовой поверхности дров.[ ...]

Промышленные процессы газоочистки, основанные на каталитических реакциях окисления, имеют различные варианты технического решения, схематически представленные на рис. 2.36, где а - схема простого каталитического дожигания; б - схема с частичной рециркуляцией газов; в ■ “мазутная” схема; г - схема каталитического дожигания с утилизацией тепла.[ ...]

Для организации такого дожигания существуют довольно жесткие требования к горелочным устройствам камеры дожигания. Они должны обеспечить высокую полноту сгорания топлива, устойчивое горение при высоких скоростях набегающего потока выхлопных газов ГТУ, надежное воспламенение дожигаемого топлива, малое гидравлическое сопротивление горелок. Обычно этим условиям отвечают микрофакельные горелки, выгорание топлива в которых осуществляется в зоне рециркуляции газов.[ ...]

Экологизация технологических процессов предусматривает, в частности, создание непрерывных технологических процессов, предварительную очистку топлива или замену его более экологичными видами, применение гидрообеспыливания, перевод на электропривод различных агрегатов, рециркуляцию газов и др.[ ...]

Снижение выбросов окоидов азота при ожигании топлива рассматривается в настоящее время как одно из главных направлений в промышленной экологии; В развитых капиталистических отранах в качестве основного направления снижения выбросов оксидов азота при сжигании природного газа» жидкого топлива и бурого угля рассматривается проведение первичных технологических мероприятий (ступенчатое сжигание, рециркуляций газов, применение горелок специальной конструкции). При сжигании каменного угля для достижения норм выбросов оксидов азота широкое применение находит ое-лективное каталитическое восстановление (Япония, ФРГ) ч гомогенное восстановление (ША). Приемлемым уровнем концентрации окислов азота в отходящих газах ТЭС в большинстве отран принято считать 100-200 мг/мэ. В СССР находят применение только первичные технологические мероприятия по снижению выбросов окоидов азота« На большинстве ТЭС СССР удельные выбросы окоидов азота (на I МВт-ч) превышают аналогичные для США в 2-3 раза.[ ...]

Комплексное исследование выбросов NO и сажистых частиц проведено НПО ЦКТИ при сжигании мазута в топках газоплотных котлов ТГМП-324 и ТГЛШ-204 энергоблоков 300 и 800 МВт [37]. Для сопоставления использовались также результаты исследования котла ТГМП-114, оборудованного реконструированными горелками и системой рециркуляции газов.[ ...]

Давление и перепад давлений на фильтрах. Фильтры, снаряженные волокнистыми матами или бумагами, обычно рассчитаны на работу при атмосферном давлении и невысоком перепаде давлений. Повышенные абсолютные давления не влияют на коэффициент проскока, но в этих случаях (например, при очистке аэрозолей в системах рециркуляции газов ядерных реакторов) фильтры следует рассчитывать для работы под давлением. Керамические и металлокерамические фильтрующие элементы, выдерживающие значительно большие перепады давлений по сравнению с волокнистыми фильтрами, можно использовать в тех случаях, когда не требуется очень высокая эффективность очистки.[ ...]

Экологизация технологических процессов — это в первую очередь создание замкнутых технологических циклов, безотходных и малоотходных технологий, исключающих попадание в атмосферу вредных загрязняющих веществ. Кроме того необходима предварительная очистка топлива или замена его более экологичными видами, применение гидрообеспыливания, рециркуляция газов, перевод различных агрегатов на электроэнергию и др.[ ...]

Анализируя тепловую работу пароперегревателя, следует отметить, что практически во всем изученном диапазоне изменения нагрузок и режимных параметров не возникало проблем с регулированием температуры перегрева пара на выходе. Почти во всех опытах она свободно поддерживалась на уровне 550-560°С. Лишь при минимальных нагрузках (240-260 т/ч), сжигании мазута и отключенной рециркуляции газов температура перегретого пара за котлом снижалась до 530°С. С увеличением нагрузки в тех же условиях до 360 т/ч она поднималась до 555-557°С, однако запас на регулирование отсутствовал, и все впрыски были полностью закрыты.[ ...]

Проведенные работы подтвердили, что способ сжигания топлива со встречными струями создает сконцентрированное в середине топки ядро горения, устраняет удар пламени об экранные трубы, обеспечивает возможность более полного сжигания жидкого и газообразного топлива при пониженном коэффициенте избытка воздуха (ат = 1,01 ч-1,03). При этом дополнительно осуществляется стабилизация горения встречными струями и путем рециркуляции газов в устье факела; относительное количество рециркулирующих газов по массе составляет 0,40—0,45, что обеспечивает устойчивое воспламенение даже переувлажненных жидких топлив и низкокалорийных газов.[ ...]

Величина удельного сопротивления сброженного осадка за-писит не только от типа осадка и метода его сбраживания, но также от принятой дозы загрузки (периода сбраживания) и приема перемешивания осадка в метаитенках. Академией коммунального хозяйства им. К. Д. Памфилова установлено, что только-при длительном пребывании осадка в метаитенках его удельное сопротивление может снижаться. Если при сбраживании осадка не происходит увеличения степени дисперсности частиц (за счет перемешивания), то удельное сопротивление осадка не возрастает. Такое явление имеет место, например, в г. Брэкиелл (Англия), где сбраживанию с небольшой дозой загрузки подвергается осадок первичных 01стойников (без добавки активного ила), а перемешивание содержимого метан-тенков происходит за счет рециркуляции газа.[ ...]

Процесс механизации, разработанный Беккари (Флоренция) (34, 35, 36], сочетал стадию первоначальной анаэробной ферментации с конечной аэробной стадией. Анаэробная стадия проходила в замкнутой ячейке, что предотвращало улетучивание веществ с неприятным запахом, обычно связанного с первоначальным распадом органических веществ, поддающихся разложению в анаэробных условиях. С течением времени открывались вентиляционные отверстия для допуска воздуха, и тем самым разложение продолжалось в частично аэробных условиях. При таких условиях аэробное разложение наблюдается в поверхностном слое толщиной 2,5—5 см. В остальной части массы при отсутствии перемешивания протекает анаэробный процесс. Первоначально ячейка Беккари имела загрузочный люк сверху и разгрузочное отверстие спереди. Для воздушной вентиляции в конструкции были установлены клапаны или другие устройства. Позднее процесс был модернизирован, чтобы обеспечить рециркуляцию газов или дренажирующих жидкостей. Модифицированный процесс получил известность под названием «процесс Вердьера».[ ...]

ru-ecology.info

Рециркуляция дымовых газов - Справочник химика 21

    На смену печам кострового типа пришли печи конвекционные, в которых змеевик труб отделен от камеры сгорания перевальной стеной. При эксплуатации таких печей были установлены существенные недостатки высокая температура дымовых газов над перевальной стенкой, оплавление и деформирование кирпичной кладки, прогар труб верхних рядов змеевика. Для снижения температуры в топочной камере применяли рециркуляцию дымовых газов и осуществляли горение топлива с повышенным коэффициентом избытка воздуха. Однако повышенный расход воздуха снижал к. п. д. печей и не уменьшал прогар труб. [c.273]     И только экранированием топочной камеры и увеличением ее объема были созданы нормальные условия для работы змеевика. Были созданы трубчатые печи радиантного типа. В ранних конструкциях таких печей трубы потолочного экрана защищали от сильного воздействия пламени манжетами из огнестойкого материала. Гофрированными чугунными манжетами на конвекционных трубах повышали поверхность нагрева в конвекционной камере печи. В результате экранирования потолка печи усилилась передача тепла радиацией, снизилась температура дымовых газов над перевалом и отпала необходимость в защитных манжетах и рециркуляции дымовых газов. Для максимального использования тепла [c.273]

    На рис. ИЗ приведена конструкция топки, работающей с рециркуляцией дымовых газов. Конструкция топки подобна описанной ранее, и представляет собой вертикальный вариант топки, но разбавление дымовых газов осуществляется за счет циркулирующих дымовых газов, что обеспечивает значительную экономию топлива. [c.274]

    При прекращении подачи электроэнергии останавливаются насосы с электроприводом, вентиляторы рециркуляции дымовых газов и подачи холодного воздуха, самопишущие контрольноизмерительные приборы и терморегуляторы. [c.296]

    В случае работы печи без рециркуляции дымовых газов можно принимать температуру исходной системы равной температуре поступающего воздуха, т. е. [c.91]

    Приведенную температуру исходной системы /о определяют по формуле (92), но в случае работы без рециркуляции дымовых газов ее можно принять равной температуре поступающего воздуха, т. е. /о—4—20 С. [c.98]

    Трубчатые печи с рециркуляцией дымовых газов [c.494]

    Наличие рециркуляции дымовых газов печи с рециркуляцией дымовых газов и без рециркуляции. [c.513]

    Классификационные признаки О—13 следует фиксировать в наименовании только в тех случаях, ко1 да рассматриваемая печь отличается от обычной, получившей широкое распространение. Так, если ночь имеет рециркуляцию дымовых газов, то на это следует указать, для печей без рециркуляции дымовых газов подчеркивать это при классификационной характеристике печи нет необходимости. [c.513]

    В некоторых печах для понижения температуры газов над перевалом прибегают к рециркуляции дымовых газов. Часть дымовых газов из борова засасывается вентилятором и подается в камеру сгорания. Газы вводятся через несколько каналов выше факела, чтобы не нарушать правильное горение. [c.100]

    Рециркуляция дымовых газов позволяет сжигать в печи при той же теплонапряженности радиантных труб больше топлива и тем больше, чем выше коэффициент рециркуляции При этом вследствие увеличения скорости газов в конвекционной шахте печи увеличивается коэффициент теплопередачи к трубам, расположенным в этой части печи. Трубы эти воспринимают больше тепла, что позволяет повысить полезное использование тепла и увеличить нагрузку некоторых печей на 10—15,%. В современных печах того же эффекта достигают увеличением радиантной поверхности печи увеличение скорости газов в конвекционной части в этом случае достигается правильной конструкцией последней. [c.100]

    На многих (обычно старых) крекинг-установках печи работают с рециркуляцией дымовых газов для снижения темпера- [c.154]

    Повышение коэффициента рециркуляции дымовых газов создает более мягкий тепловой режим в радиантной камере, уменьшает отложение кокса, увеличивает скорость газов и коэффициент теплопередачи и, следовательно, увеличивает (в известных пределах) производительность печи. Обычно коэффициент рециркуляции равен 1—1,2. [c.177]

    В настоящее время рециркуляция дымовых газов применяется сравнительно редко. На установках деструктивной гидрогенизации, например, для обеспечения мягких и равномерных условий нагрева специально устанавливают конвекционные печи с рециркуляцией дымовых газов. С той же целью на некоторых установках термического крекинга применяют рециркуляцию дымовых газов, когда реакционный змеевик расположен в конвекционной камере. [c.479]

    В некоторых случаях, когда требуются плавная регулировка температуры и сравнительно мягкий режим нагрева, в качестве нагревательно-реакционных печей могут применяться печи чисто конвекционного типа с высоким коэффициентом рециркуляции дымовых газов. Рециркулирующий дымовой газ, смешиваясь вне зоны горения с вновь образующимися при горении дымовыми газами, понижает их температуру перед поступлением, в конвекционную камеру до 550—650° С. [c.482]

    Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

    Перейдем к рассмотрению влияния, оказываемого на образование ЗОз рециркуляцией дымовых газов. [c.114]

    Более простой является схема нагревания с рециркуляцией дымовых газов посредством эжекции, причем циркуляция газов может быть как внутренней, т. е. происходить внутри печи, так и наружной. На рис. 257 изображена схема с наружной ре- [c.369]

    С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

    Напряженность топочного пространства измеряется количеством тепла, выраженного в килокалориях и приходящегося на 1 м топочного пространства в 1 час. Для разных печей эта величина колеблется в пределах 35000—45000 ккал1м час, а в печах с рециркуляцией дымовых газов достигает 60000 ккал1м час. [c.78]

Рис. 7-( . Пргпщппиальная схема обогрева с рециркуляцией дымовых газов.
    Рециркуляция дымовых газов сопровождается увеличепием количества газов, проходящих через камеру конвекции, возрастанием скорости их двилгения, в связи с чем при прочих равных условиях повышается коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб. [c.495]

    В настоящее время печи с рециркуляцией дымовых газов имеют ограничеппое применение. Для расчета печей с рециркуляцией дымовых газов могут быть использованы методы, изложенные выше. [c.495]

    Печи работают с рециркуляцией дымовых газов. Горячий вентилятор подает часть отходящих дымовых газов обратно в топочную камеру через отверстия в поде печи, расположенные вдоль перевальной стенки. Воздух, необходимый для горения, нагревается до 130—140° в пластинчатом воздухонагревателе (рекуператоре) и через канал, устроенный вдоль фронта печи, подводится к форсункам. Поступление подогретого воздуха регулируется регистрами, установленными около каждой форсунки. Трубы печи стальные, цельнотянутые внешний диаметр их 100 мм, внутренний 75 мм, длина трубы 9150 мм, полезная длина 8860 мм. Концы труб развальцовываются в четырех- и двутрубных двойниках. В трубах печи сырье движется двумя потоками. [c.167]

    Рис, У-18. Зависимость коэффициента прямой отдачи в топке и теплонапряже-пия поверхности теплообмена для печей с рециркуляцией дымовых газов  [c.363]

    С этой целью используют двухступенчатое сжигание, рециркуляцию дымовых газов, сжигание при понил[c.126]

    На боковых стенах котла ТП-230 Стерлитамакской ТЭЦ установлены по одной горелке ХФЦКБ — ВТИ производительностью около 10 г/ч (рис. 4-13). Оси горелок на 9,5 м ниже выходного сечения топки и на 7 ж выше холодной воронки. Объем и сечение топки равны соответственно 1 200 и 7,3X10 лЛ В нижнюю часть топки введен газоход рециркуляции дымовых газов. Топочная камера, холодная воронка, наклонный потолок, газоход котельного пучка и пароперегревателя, а также конвек-182 [c.182]

    На той же ТЭЦ на фронтовой стене котла НЗЛ производительностью 115 г/ч установлены две горелки конструкции ЦКТИ производительностью по 4,5 г/ч. Призматическая топка этого котла имеет объем 430 при сечении 6 650x6 000 мм. Первоначально горелки были установлены в один ярус на фронтовой стене с параллельными осями, а затем были развернуты друг к другу на 10 . Следует отметить, что такие же горелки несколько ранее были испытаны с положительным результатом ЦКТИ на аналогичном котле Уфимской ТЭЦ № 2, отличающемся лишь более развитой поверхностью воздухоподогревателя и наличием установки для рециркуляции дымовых газов в нижнюю часть топки [Л. 4-36]. Поэтому можно было ожидать, что такие же результаты [c.197]

    Котельные агрегаты ПК-Ю с рециркуляцией дымовых газов для автоматического поддержания нормальной температуры перегрева пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха были реконструированы. До реконструкции они имели 18 горелок (12 с ф-ронта в три ряда по 4 в каждом и по 3 на боковых стенах), которые были заменены 4 горелками Ф. А. Липинского производительностью по 4,5 т/ч с индивидуальным подводом воздуха (рис. 4-9,6). Нормальная температура перегрева пара обеспечивается главным образом рециркуляцией дымовых газов, повышающей ее по ориентировочной оценке на 20° С. Необходимо при этом отметить, что, по визуальному наблюдению за топочным режимом этих котлов, при увеличении количества рециркулирующих газов процесс горения мазута ухудшается. [c.218]

    На котельных агрегатах ТП-230-2М с рециркуляцией дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха было смонтировано по 2 мощные горелки Ф. А. Липинского вместо 26 заводских горелок. При нагрузке 225 г/ч и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки =1,03 температура газов в ядре факела близка к 1 700° С. Видимое горение при этом заканчивается в фестоне, причем температура газов на входе в него равна около 1 100° С. При увеличении коэффициента избытка воздуха на выходе из топки до 1,04 температура в ядре факела сохраняется близкой к 1700° С, но на входе в фестон она снижается до 1000° С. При изменении нагрузки от 237 до 182 т/ч (т. е. от 100 до 76% ) и избытке воздуха за топкой 1,03 положение факела и температура газов в ядре горения и перед фестоном меняются мало и остаются равными 1700 и 1100° С. Температура перегретого пара при нагрузках 210—237 г/ч сохраняется на уровне 500—510° С при температуре питательной воды 150—160° С. При уменьшении нагрузки до 180 г/ч и работе без рециркуляции газов температура перегретого пара снижается до 480° С 218 [c.218]

    Качественно аналогичный результат получен автором совместное Л. А. Гойхманом в 1961 г. при измерении температуры точки росы на котлах И К-10-2 с рециркуляцией дымовых газов в подовые шлицы. Опыты проводились при постоянном расходе топлива. Избыток воздуха во всех опытах был одинаков. Рециркуляция 25% газов сопровождалась повышением перегрева пара на 43°С и газов за перегревателем на 40°С. При этом температура точки росы увеличилась на 11°С. Следует отметить, что абсолютные значения ЗОз в исследованиях А. С. Тагера оказались на порядок выше, чем в работах ВТИ. [c.115]

    Усовершенствование техники нагревания дымовыми газами позволило в известной мере преодолеть недостатки этого способа нагревагшя. В совремершых нагревательР ых системах осуществляют рециркуляцию дымовых газов, т. е. разбавляют их не воздухом, а самими охлажденными дымовыми газами, уже прошедшими через тешюобменный аппарат. Рециркуляцию проводят, используя вентилятор (дымосос) или эжектор. Возвращая на разбавление то или другое количество дымовых газов, можно довольно точно регулировать температуру нагрева. Кроме того, при рециркуляции через теплообменный аппарат проходит больше газов и соответственно меньше снижается их температура, что повышает равномерность нагревания. [c.340]

    Опыт эксплуатации парогенераторов типа ПК-41 на Конаковской и Литовской ГРЭС показал, что основными путями повышения надежности работы НРЧ является снижение уровня тепловых потоков, а также интенсификация теплообмена между внутренней поверхностью труб и средой, так как коррозии подвергались участки НРЧ, где температура металла достигала максимальных значений. По данным В. П. Глебова рециркуляция дымовых газов из газохода за регенеративным воздухоподогревателем парогенератора ПК-41 в короба горячего воздуха, поступающего в мазутные горелки, является эффективным способом снижения тепловых нагрузок наиболее теплонапряжен-нйх экранов топочной камеры. Этим путем уДается снизить значения максимального локально воспри-нктого теплового потока с 400 до 340 Мкал/(м -ч). Включение рециркуляции снижает температуру металла труб НРЧ на 30—35°С. [c.140]

    Топочная камера призматической формы без пережима (рис. 7-4) имеет полное экранирование. Теплонапряжение топочного объема уменьшено до 167 Мкал/(м -ч). На, фронтовой и задней стенах топки в два яруса расположены 16 газомазутных двухпоточных горелок единичной мощностью по мазуту 4,6 т/ч. Для распыливания мазута установлены паромеханическне форсунки. Предусмотрена рециркуляция дымовых газов из газохода (за водяным экономайзером) в зону горения. [c.146]

    Из 107 прямоточных парогенераторов, проданных фирмой ВаЬсоск— Wil ox до 1969 г., 97 оборудованы устройствами для рециркуляции газов. В настоящее время все парогенераторы сверхкритического давления, поставляемые этой фирмой, оборудуются устройствами для рециркуляции газов. Применяют рециркуляцию и другие фирмы, в том числе ombustion Engineering [Л. 49]. Широкое применение рециркуляции дымовых газов в парогенераторах с. к. д. за рубежом подтверждает эффективность этого способа повышения надежности высокотемпературных поверхностей нагрева. Рециркуляция уменьшает не только локальные тепловые потоки, но и теплосодержание среды в экранах и, таким образом, существенно снижает температуру стенок экранных труб [Л. 46]. [c.150]

    ПК-41, оборудованного установкой для рециркуляции дымовых газов, были проведены М. А. Наджаро-вым, В. П. Глебовым и др. (МО ЦКТИ). Газы отбирались за регенеративным воздухоподогревателем и подмешивались к горячему воздуху, поступающему в горелки парогенератора. Преимущество данной схемы сводится к вводу газов в топку без нарушения аэродинамики факела. В результате испытаний, проведенных при 70%-ной нагрузке парогенератора, установлено, что локальные воспринятые тепловые потоки в наиболее опасной зоне снижаются с 380 до 330 Мкал/(м2-ч) при степени рециркуляции около 23%. Снижение температуры металла экранных труб при степени рециркуляции 22—26% и а"кпп = = 1,05- 1,07 составляет 30—55 °С. Уменьшение тепловосприятия нижней радиационной части компенсируется увеличением тепловосприятия средней радиационной части и конвективных поверхностей нагрева. [c.151]

    Схема- рециркуляции дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара в двухкорпусном парогенераторе ТГМП-114 представлена на рис. 8-2. Дымовые газы отбираются из коробов по которым они направляются из экономайзера в выносной регенеративный воздухоподогреватель. 1 азы нагнетаются вентиляторами 4 в топку по коробам 7 м 10 через горизонтальные сопла 11, расположенные под [c.151]

chem21.info

Топки с рециркуляцией дымовых газо

    Первые трубчатые печи были кострового типа 1 в этих печах змеевик помещался непосредственно в камере сгорания и дымовые газы, поднимаясь снизу вверх, омывали все трубы. При такой конструкции нижние трубы змеевика перегревались и быстро перегорали, в то время как верхние в тепловом отношении были недогружены. Позже, чтобы избежать этого, стали делать печи с выносной топкой 2, а затем перешли к печам конвекционного типа 3, 4, в которых трубное пространство отделяется от камеры сгорания перевальной стенкой. Дымовые газы, образующиеся в топочной камере, переваливают через стенку и, проходя конвекционную камеру сверху вниз, омывают трубы и уходят в боров. Основным недостатком первых трубчатый печей такого типа были недостаточные размеры камеры сгорания, вследствие чего топливо, не успевая полностью сгореть в камере, догорало над перевальной стенкой, отчего температура дымовых газов над перевальной стенкой была настолько высока, что перегорали верхние трубы змеевика. Для понижения температуры приходилось повышать количество подаваемого воздуха. Чтобы избежать этого, стали применять рециркуляцию топочных газов, т. е. возвращение их [c.69]     Печь глубокого крекинга имеет подогрев воздуха и рециркуляцию дымовых газов, что необходимо для увеличения теплопроизводительности печи без повышения температуры на перевале печи. Это весьма важно для избежания прогара труб и закоксования их, а также для понижения температуры топочного пространства и более равномерного распределения температуры в топке. [c.253]

    В современных энергетических котлах рециркуляция дымовых газов наряду с регулированием температуры вторичного перегрева пара используется для снижения тепловых нагрузок экранных поверхностей нагрева, а также для уменьшения образования окислов азота. Различают схемы рециркуляции по месту ввода газов в топку — через холодную воронку и под горелки через специальные шлицы, через периферийные каналы горелок, через все сечение горелки в смеси с горячим воздухом и через шлицы в верхнюю часть топочной камеры. Наибольший интерес в отношении формирования коррозионной агрессивности дымовых газов представляет схема ввода газов рециркуляции В зону горения топлива, [c.95]

    На рис. ИЗ приведена конструкция топки, работающей с рециркуляцией дымовых газов. Конструкция топки подобна описанной ранее, и представляет собой вертикальный вариант топки, но разбавление дымовых газов осуществляется за счет циркулирующих дымовых газов, что обеспечивает значительную экономию топлива. [c.274]

    Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

    Анализ процессов сжигания жидких топлив в топках котлов различной конструкции с различными мероприятиями по снижению N0 в дымовых выбросах [2,3] показал, что при использовании трех из четырех элементов модернизации котла и его элементов - устройство рециркуляции дымовых газов, вводе влаги в зону горения, организация двухстадийного горения и нестехиометрическое горение - могут снизить выход с дымовыми газами N0, по меньшей мере на 80 % объемных. При этом существенного повышения содержания СО в дымовых газах не будет. Естественно, несколько снизиться КПД котла за счет снижения температуры горения КП. При расчете низшей теплотворной способности топлива было получено значение, которое на 6 % выше, чем заложенное в расчет числа котлов на СУ ВЭР (получено - 42,8 кДж/кг, заложено в расчет - 40,4 кДж/кг). Этот резерв может быть использован при внедрении мероприятий по снижению выхода N0 с дымовыми газами. [c.294]

    Рециркуляция дымовых газов в камеру сгорания широко применялась несколько лет назад. Часть дымовых газов возвращается в часть тепла, которое они содержат, но понижается температура топки. Таким образом, температура топки и степень поглощения тепла радиацией понижаются и контролируются степенью рециркуляции. Коэфициент рециркуляции (отношение количества рециркулирующих топочных газов к общему количеству свежих газов горения) изменяется от 1 1 до 4 1. Радиантные трубы не могут быть использованы в печах с рециркуляцией при высоком коэфициенте рециркуляции, в таких печах все тепло используется в конвекционной секции. На фиг. 34 изображена конвекционная печь с рециркуляцией без радиантных труб— тип, который был общеупотребительным 10 лет назад и все еще применяется на многих заводах. [c.256]

    Осадок перемещается вращающимися лопастями из топки в топку, навстречу дымовым газам. Для зажигания осадка используется газ. Зола через разгрузочный люк поступает в бак с водой и затем насосом по трубопроводу 13 подается на фильтрование. Отфильтрованная зоЛа вывозится на поля или направляется в отвал. Вода с фильтров возвращается в бак по трубопроводу 14. Газы из печи поступают в скруббер, где очищаются от частиц золы и охлаждаются водой, подаваемой в скруббер через форсунки. Очищенные газы выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу. Часть воздуха, предназначенного для охлаждения центрального вала и лопастей, возвращается по рециркуляционной трубе в печь и используется для процесса горения другая часть выбрасывается в атмосферу. Отбор воздуха на рециркуляцию регулируется заслонкой. [c.286]

    Нагревательная печь с рециркуляцией топочных газов показана на (рис. 7-6). В отличие от рассмотренных выше печей здесь часть отработанных топочных газов непрерывно отсасывается вентилятором 4 и через дымоход 3 п окно 2 направляется на смешение с дымовыми газами, выходящими из топки. [c.165]

    К первой группе относятся следующие предложения сброс части отработанного сушильного агента в топку в области расположения горелок рециркуляция дымовых газов сравнительно низкой температуры, отобранных из конвективных газоходов, в нижнюю часть топки , сжигание топлива с повышенными избытками воздуха локальная подача воздуха или дымовых газов низкой температуры в места усиленного шлакования. [c.445]

    Открыть шибер за котлом (печью) и дверцы с фронта топок для вентиляции дымоходов и топки и при помощи тягомера проверить наличие достаточной тяги в топке и за агрегатом. При отсутствии тягомеров в наличии тяги можно убедиться, если поднести к отверстиям топки листок тонкой бумаги или платок. Топка должна проветриваться не менее 10-45 мин с момента подачи газа в газопровод и продувки его, чтобы удалить попавший в топку газ при неправильно произведенной продувке. С помощью дымососа вентиляция дымоходов производится в течение 3—5 мин. Особенно тщательно проветриваются печи и сушила с выносными топками и с рециркуляцией дымовых газов. При этом необходимо полностью открыть шиберы в газоходах и отверстия для входа вторичного воздуха — гляделки, окна розжига и др. Во время вентиляции и розжига задвижки на рециркуляционных устройствах до.лжны быть закрыты. Разрежение в печах и сушилах следует поддерживать в пределах 1—1,5 мм вод. ст. [c.447]

    При выходе из подогревателя дымовые газы имеют температуру около 300°. Часть этих газов забирается дымососом и подается обратно в топку подогревателя с целью снижения температуры образующихся в топке продуктов горения с 1000—1100° до 600°. Это мероприятие, т. е. рециркуляция дымовых газов, предохраняет железные трубы калориферов от прогара, а также улучшает теплопередачу вследствие увеличения скорости движения дымовых газов, омывающих калориферы. [c.66]

    Сжигание газа в топках котлов и трубчатых печей с рециркуляцией дымовых газов [c.250]

    Для осуществления рециркуляции дымовых газов подогревателя и для подачи в топки необходимого для процесса горения воздуха (низкого давления — для топок подогревателей и высокого давления — для топок смесителей) в печном цехе имеется специальное отделение, где установлены дымососы и воздуходувки (вентиляторы). [c.66]

    Дымовые газы из котлоагрегата через электрофильтры отсасываются дымососом в дымовую трубу. Кроме того, в схеме имеются дымососы рециркуляции дымовых газов из конвективной шахты в топку, дымососы присадки инертных газов в тракт первичного воздуха и дымососы возврата горячего, воздуха, выходящего из уплотнений, в воздухоподогреватель. [c.5]

    Для экспериментальной проверки достоверности расчетных данных по влиянию частичной рециркуляции дымовых газов на формирование полей концентрации продуктов сгорания и температур по длине турбулентных пламен были проведены опыты при сжигании природного газа в топке экранированного стендового котла, представленного на рис. 6-5. В качестве опыт- [c.244]

    Влияние сжигания газа и мазута с рециркуляцией дымовых газов на теплообмен в топках и газоходах котлов [c.248]

    Опытами установлено, что оптимальной степенью рециркуляции, при которой отсутствуют потери теплоты от химической неполноты сгорания, является г= 18- 20%. При этом максимальная температура факела уменьшается на 100—120 °С, а длина его увеличивается на 35—40 %. Следует также отметить, что ввод газов рециркуляции сопровождается смещением максимумов температуры факела и концентрации продуктов термоокислительного разложения топливного газа (СН4, Н2, СО, СО2, NOx) на большее расстояние от амбразуры горелки. Если без рециркуляции дымовых газов температурный максимум находился на расстоянии 0,5 м от устья амбразуры, то при вводе газов рециркуляции (г=20 %) этот максимум отодвинулся в глубину топки до 1,0 м. Содержание окислов азота при этом сократилось с 240 до 130 мг/м , т. е. в 1,85 раза. [c.252]

    Анализы уходящих газов печи на содержание окиси углерода и 1,2-бензпирена при степени рециркуляции дымовых газов г = 20 % и коэффициенте избытка воздуха 1,60 подтвердили отсутствие указанных веществ. Следует отметить, что с увеличением общего коэффициента избытка воздуха в топке влияние газов рециркуляции на изменение длины факела и распределение температур уменьшается. Поэтому при внедрении сжигания газа или мазута с рециркуляцией дымовых газов необходимо обеспечить работу топки котла или печи с нормативными избытками воздуха. [c.252]

    На боковых стенах котла ТП-230 Стерлитамакской ТЭЦ установлены по одной горелке ХФЦКБ — ВТИ производительностью около 10 г/ч (рис. 4-13). Оси горелок на 9,5 м ниже выходного сечения топки и на 7 ж выше холодной воронки. Объем и сечение топки равны соответственно 1 200 и 7,3X10 лЛ В нижнюю часть топки введен газоход рециркуляции дымовых газов. Топочная камера, холодная воронка, наклонный потолок, газоход котельного пучка и пароперегревателя, а также конвек-182 [c.182]

    Правильный режим горения достигается регулировкой вводимых в топку 1) топлива, 2) пара для распыления жидкого топлива, 3) воздуха, 4) дымовых газов (при рециркуляции). [c.100]

    Рециркуляция охлажденных дымовых газов в нижнюю часть топки используется для регулирования вторичного перегрева пара. Дополнительными преимуществами рециркуляции являются снижение мощности локальных тепловых потоков в зоне максимального тепловыделения в топке и уменьшение концентрации свободного кислорода в зоне активного горения. Это повышает надежность работы топочных экранов, пароперегревателей и низкотемпературных поверхностей нагрева (за счет уменьшения содержания ЗОз), а также снижает уровень образования высокотоксичных окислов азота. [c.202]

    С этой целью используют двухступенчатое сжигание, рециркуляцию дымовых газов, сжигание при понил[c.126]

    На той же ТЭЦ на фронтовой стене котла НЗЛ производительностью 115 г/ч установлены две горелки конструкции ЦКТИ производительностью по 4,5 г/ч. Призматическая топка этого котла имеет объем 430 при сечении 6 650x6 000 мм. Первоначально горелки были установлены в один ярус на фронтовой стене с параллельными осями, а затем были развернуты друг к другу на 10 . Следует отметить, что такие же горелки несколько ранее были испытаны с положительным результатом ЦКТИ на аналогичном котле Уфимской ТЭЦ № 2, отличающемся лишь более развитой поверхностью воздухоподогревателя и наличием установки для рециркуляции дымовых газов в нижнюю часть топки [Л. 4-36]. Поэтому можно было ожидать, что такие же результаты [c.197]

    На котельных агрегатах ТП-230-2М с рециркуляцией дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха было смонтировано по 2 мощные горелки Ф. А. Липинского вместо 26 заводских горелок. При нагрузке 225 г/ч и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки =1,03 температура газов в ядре факела близка к 1 700° С. Видимое горение при этом заканчивается в фестоне, причем температура газов на входе в него равна около 1 100° С. При увеличении коэффициента избытка воздуха на выходе из топки до 1,04 температура в ядре факела сохраняется близкой к 1700° С, но на входе в фестон она снижается до 1000° С. При изменении нагрузки от 237 до 182 т/ч (т. е. от 100 до 76% ) и избытке воздуха за топкой 1,03 положение факела и температура газов в ядре горения и перед фестоном меняются мало и остаются равными 1700 и 1100° С. Температура перегретого пара при нагрузках 210—237 г/ч сохраняется на уровне 500—510° С при температуре питательной воды 150—160° С. При уменьшении нагрузки до 180 г/ч и работе без рециркуляции газов температура перегретого пара снижается до 480° С 218 [c.218]

    Топочная камера призматической формы без пережима (рис. 7-4) имеет полное экранирование. Теплонапряжение топочного объема уменьшено до 167 Мкал/(м -ч). На, фронтовой и задней стенах топки в два яруса расположены 16 газомазутных двухпоточных горелок единичной мощностью по мазуту 4,6 т/ч. Для распыливания мазута установлены паромеханическне форсунки. Предусмотрена рециркуляция дымовых газов из газохода (за водяным экономайзером) в зону горения. [c.146]

    ПК-41, оборудованного установкой для рециркуляции дымовых газов, были проведены М. А. Наджаро-вым, В. П. Глебовым и др. (МО ЦКТИ). Газы отбирались за регенеративным воздухоподогревателем и подмешивались к горячему воздуху, поступающему в горелки парогенератора. Преимущество данной схемы сводится к вводу газов в топку без нарушения аэродинамики факела. В результате испытаний, проведенных при 70%-ной нагрузке парогенератора, установлено, что локальные воспринятые тепловые потоки в наиболее опасной зоне снижаются с 380 до 330 Мкал/(м2-ч) при степени рециркуляции около 23%. Снижение температуры металла экранных труб при степени рециркуляции 22—26% и а"кпп = = 1,05- 1,07 составляет 30—55 °С. Уменьшение тепловосприятия нижней радиационной части компенсируется увеличением тепловосприятия средней радиационной части и конвективных поверхностей нагрева. [c.151]

    Схема- рециркуляции дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара в двухкорпусном парогенераторе ТГМП-114 представлена на рис. 8-2. Дымовые газы отбираются из коробов по которым они направляются из экономайзера в выносной регенеративный воздухоподогреватель. 1 азы нагнетаются вентиляторами 4 в топку по коробам 7 м 10 через горизонтальные сопла 11, расположенные под [c.151]

    Для того чтобы уменьшить образование окислов азота, требуется модернизация системы сжигания топлива в топке, направленная на снижение температуры qbaкeлa, например, путем ступенчатого подвода воздуха по длине факела с одновременным отбором теила из зоны активного горения. Оптимизация коэффициента расхода воздуха и рециркуляция дымовых газов в факел, понижающая его температуру, также замедляют процесс образования окислов азота [Л. 4]. [c.179]

    Процесс образования окислов азота и зависимость его интенсивности от избытка воздуха, а также от степени рециркуляции дымовых газов в факел были исследованы ВТИ при сжигании мазута в топках парогенераторов ТГМП-114 [Л. 59]. Для сопоставления опыты проводились в топках, оборудованных вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ или встречно-ударными горелками ВТИ. Вихревые горелки были установлены встречно на фронтовой и задней стенах топки. Рециркуляция осуществлялась путем ввода части дымовых газов, отобранных за экономайзер, через шлицы, расположенные под каждой горелкой. Степень рециркуляции, основное назначение которой заключалось в регулировании температуры перегретого пара, при а"т = 1,02 и номинальной нагрузке составляла примерно 23%. [c.179]

    В связи с этим данный метод в основном рекомендуется использовать на ТЭС как кратковременное мероприятие в период неблагоприятных метеорологических условий (НМУ) или для термической переработки загрязненных вод. В отдельных случаях впрыск влаги может быть также использован в качестве дополнительного мероприятия при рециркуляции дымовых газов в топку, двухступенчатом или нестехиометри- [c.27]

    Предотвращение шлакования рециркуляцией дымовых газов также достигается посредством снижения температуры газов в нижней части топки. В результате забалластирования топки рециркулируемыми газами (при одновременном осуществлении сброса, который обычно вводят выше горелок) процесс горения может существенно затягиваться, а значительное увеличение массы газов приводит к понижению температурного уровня по всей высоте топки. Поэтому при применении этого метода принимается пониженное тепловое напряжение объема топочной камеры. [c.446]

    Посредством сброса в топочную камеру влажного отработанного сушильного агента, организацией сжигания с повышенными избытками воздуха или рециркуляцией дымовых газов можно уменьшить и даже, устранить шлакование в нижней части топки. Но появляющаяся прн этом опасность шлакования фестона не позволяет существенно повысить бесшлаковочную производительность парогенератора. [c.446]

    Результаты расчетов теплообмена в топках котлов рассматриваемого типа с рециркуляцией дымовых газов позволяют сделать заключение о том, что при увеличении степени рецир- [c.248]

    Сравнительные исследования работы топки котла ПК-41 при сжигании мазута и арланской нефти выполнены Ю. П. Енякиным. Исследуемый котел отличался от описанного выше тем, что на нем вместо вихревых горелок ЗиО-ВТИ смонтирО ваны прямоточные горелки ВТИ и осу-шествлена рециркуляция дымовых газов в воздуховоды за РВП [35]. [c.64]

    Паровой котел ТГМП-114 паропроизводительностью 1000 т/ч с параметрами перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С состоит из двух симметричных корпусов и предназначен для сжигания мазута и природного газа. Корпуса котла выполнены по П-образной компоновке с топкой открытого типа. Топочная камера каждого корпуса оборудована шестью вихревыми газомазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ производительностью по мазуту 6 т/ч. Расположение горелок встречное, одноярусное, по три горелки на фронтовой и задней стенах топочной камеры. Расчетное тепловое напряжение топочного объема 267 кВт/м . Рециркуляция дымовых газов осуществляется в нижнюю часть топочной камеры через шесть лиц, расположенных на 2,0 м ниже отметки горелок. Котел оборудован двумя воздухоподогревателями РВП-68Г. [c.66]

    В тех печах, где слабо развита радиантная поверхность и трубы не могут воспринять столько тепла, чтобы охладить дымовые газы до требуемой температуры на перевале (700—850°), применяют рециркуляцию топочных газов. Для этого специальным вентилятором, работающим нри высокой температуре, из борова в камеру сгорания подкачивают определенное количество охлажденных дымовых газов, которые, смешавшись с юрячими, понижают их температуру. Отношение количества рециркуляционных (возвращенных в топку) газов к общему количеству свежих дымовых газов, получившихся от сгорания топлива, называется коэффициентом рециркуляции] величина его равна 1 1 или 2 1. Рециркуляция топочных газов уменьшает расход топлива и создает мягкий температурный режим для конвекционных труб. На рис. 34 изображена схема рециркуляции и рекуперации дымовых газов в трубчатой печи. В современных печах, в которых снльно развита радиантная новерхность, рециркуляцию не применяют. [c.78]

    Следует отметить, что на головных образцах котлов ТГМП-314Ц тепловосприятие НРЧ на 80% больше, чем в котле ТГМП-314. В этих котлах отсутствовала рециркуляция дымовых газо , а массовые скорости среды в наиболее поврежденных боковых экранах составляли 1720, кг/(м -с). В, последующих котлах с циклонными предтопками была выполнена рециркуляция газов в топку 140 [c.140]

    Объемная конденсация может происходить при разбавлении содержащих пары газов другим, более холодным газом. В котлах это явление имеет место в ряде случаев. Для предотвращения щлакования конвективных пароперегревателей некоторые заводы используют подвод относительно холодных дымовых газов рециркуляции в верхнюю часть топки. При этом наряду с другими процессами происходят охлаждение основных продуктов сгорания и конденсация части содержащихся в них паров. Образование загрязнений в результате конденсации заменяется менее интенсивным процессом механического оседания частиц. [c.225]

    Пример 14-1. Сравнить работу воздушного трубчатого подогревателя на дымовую трубу и с рециркуляцией дымовых газов, как это показано на фиг. 14-12,а и 14-12,6. Производительнссть подогревателя 500 ООО ккал 1ас. Температура газов на выходе из топки = 1 100° С и У —397 ккал час. В первом случае дымовые газы смешиваются с наружным воздухом 1 = = 20° С и J( =z 10 ккал/кг сухого воздуха и смесь дымовых газов с воздухом перед воздухоподогренателем имеет 3 = 700° С и = 230 ккал/кг сухого воздуха  [c.193]

chem21.info

Рециркуляция - дымовой газ - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Рециркуляция - дымовой газ

Cтраница 1

Рециркуляция дымовых газов успешно используется на газомазутных котлах с высокой температурой в ядре горения. Эффективность ее зависит от количества и температуры рециркулирующих газов, а также от организации ввода их в топку. Газы рециркуляции целесообразно подавать в топку по отдельному периферийному каналу горелки со скоростью, близкой к скорости воздуха.  [1]

Рециркуляция дымовых газов возможна также при установке двух дымососов на котел: через остановленный дымосос - к другому, работающему.  [2]

Рециркуляция дымовых газов оказывает влияние на температуру перегрева пара. В свое время она получила широкое применение именно для этих целей.  [3]

Рециркуляция дымовых газов в камеру сгорания широко применялась несколько лет назад. Часть дымовых газов возвращается в печь вентилятором, в результате возвращается часть тепла, которое они содержат, но понижается температура топки. Таким образом, температура топки и степень поглощения тепла радиацией понижаются и контролируются степенью рециркуляции. Радиантаые трубы не могут быть использованы в печах с рециркуляцией при высоком коэфициенте рециркуляции, в таких печах все тепло используется в конвекционной секции.  [4]

Рециркуляция дымовых газов является сравнительно экономичным мероприятием, так как организация сжигания с повышенными избытками воздуха связана с увеличением потерь с уходящими газами, хотя в первом случае агрегат осложняется установкой вентилятора-дымососа рециркуляции.  [5]

Рециркуляция дымовых газов сопровождается увеличением количества газов, проходящих через камеру конвекции, возрастанием скорости их движения, в связи с чем при прочих равных условиях повышается коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб.  [6]

Рециркуляция дымовых газов интенсифицирует теплоотдачу конвекцией. Использование рециркуляции дымовых газов в печах термического крекинга с реакционными зонами в конвекционных камерах облегчает задачу поддержания мягкого режима реакции, предотвращающего быстрое коксование.  [7]

Рециркуляция дымовых газов наряду со снижением температурного уровня горения ведет к уменьшению концентрации окислителя ( О2) в зоне реакций.  [8]

Рециркуляция дымовых газов в конвективной и терморадиационно-конвективной зонах осуществляется специальными вентиляторами с отсосом и подачей газов на обдув деталей. Расчетное количество дымовых газов, численно равное количеству атмосферного воздуха, поступающего в первую зону, выбрасывается в атмосферу. В конвективной зоне происходит выдержка деталей, выравнивание температуры по их поверхности и полимеризация покрытия.  [9]

Рециркуляция дымовых газов является одним из эффективных способов регулирования температуры промежуточного пара преимущественно в газомазутных котлах, не подверженных золовому износу при повышенной скорости дымовых газов. Охлажденные дымовые газы подают в нижнюю часть топки. Применяют и рециркуляцию дымовых газов в верхнюю часть топки для понижения температуры газов перед ширмами с целью повышения надежности котельного агрегата.  [11]

Рециркуляция дымовых газов приводит к увеличению их скорости в конвективных газоходах котла, благодаря чему возрастает поглощение тепла конвективными поверхностями нагрева. Изменяя количество возвращаемых в топку газов, можно регулировать температуру пара и прежде всего пара промежуточного перегрева, поскольку весь промежуточный пароперегреватель состоит из конвективных трубных пакетов.  [12]

Предусмотрена рециркуляция дымовых газов из газохода за водяным экономайзером в зону горения. Сбросные окна расположены на боковых стенах топки.  [13]

Иногда рециркуляцию дымовых газов осуществляют на всасе дутьевых вентиляторов, если при этом имеется достаточный запас их производительности. В этом случае также возрастает температура уходящих газов и снижается КПД котла, возрастают затраты электроэнергии на собственные нужды из-за роста расхода электроэнергии на дутьевые вентиляторы.  [14]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Рециркуляция дымовых газов - Энциклопедия по машиностроению XXL

К режимным мероприятиям снижения коррозии относят работу котла с пониженными избытками воздуха. При меньшем количестве воздуха От снижается количество SO (уменьшается концентрация атомарного кислорода), а следовательно, падает скорость коррозии. Аналогичные результаты получаются при рециркуляции дымовых газов в активную зону горения. Применение этих методов ограничено газомазутными котлами. Для твердых топлив по условиям выгорания частиц и устойчивости процесса горения От 1,05, а общий избыток воздуха в топке = 1,2-г-1,25. Рециркуляцию газов по условиям устойчивости горения применяют для топлив с выходом летучих V > АО %.  [c.116] Что касается совершенствования технологии сжигания, то, для того чтобы воспрепятствовать образованию окислов азота, осуществляется снижение температуры в высокотемпературной зоне горения, возникающей в горелке на начальной стадии сжигания топлива. Применяются различные разновидности этой технологии, из них типичными являются метод рециркуляции дымовых газов в воздух, подаваемый в горелку, и метод двухступенчатого сжигания, при котором воздух для горения подается в обе ступени. Недавно была разработана горелка с низким выходом окислов азота, в которой основные функции очистки выполняются специальным устройством горе.л-ки. Вышеупомянутые методы можно использовать комбинированно в зависимости от конструкции и типа котла они применяются не только на вновь строящихся, но и на действующих модифицированных котлах. Например, при использовании модифицированной технологии сжигания в мазутных котлах выбросы окислов азота могут быть снижены ка 30—70% по сравнению с обычным уровнем.  [c.138]

На рис. 37,г показана амбразура горелки котла типа П-67 для блока мощностью 800 МВт, рассчитанного на сжигание березовского угля Канско-Ачинского угольного бассейна. Особенностью этой горелки является наличие встроенного короба рециркуляции дымовых газов. Для данного типа горелки приняты следующие выходные скорости первичного воздуха Ш1 =18 м/с, вторичного воздуха z )2 = 55 м/с, газов рециркуляции аУг.р=32 м/с. Стенки короба рециркуляции газов подвержены усиленному золовому износу и поэтому выполнены из толстых листов (6=20 мм). Конструкция этой горелки представлена на рис. 40.  [c.85]

Регулирование температуры пара путем рециркуляции дымовых газов из конвективной шахты в нижнюю часть топки специальным дымососом (рис. 8-28) широко применяется в США, а в последние годы и в отечественных  [c.147]

Вторичный воздух вводится на двух уровнях. При снижении нагрузки сначала уменьшается расход первичного и вторичного воздуха (с целью поддержания оптимального КПД горения), а при дальнейшей разгрузке первичного и вторичного воздуха становится недостаточно для ожижения частиц, поэтому предусмотрена рециркуляция дымовых газов из нагнетательного короба дымососа в воздухо-распределительную коробку топки. Рециркуляция практически не меняет температуру уходящих дымовых газов и, следовательно, не приводит к снижению КПД котла на пониженных нагрузках. Потоки первичного и вторичного воздуха в воздухоподогревателе разделены, поскольку они имеют различное давление.  [c.246]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха.  [c.318]

В схеме Пурги регулированием потока частиц с помощью механического клапана можно изменить условия теплообмена во внешнем теплообменнике. Чем выше избытки воздуха, тем ниже температура в топке котла. Так же влияет на температуру и рециркуляция дымовых газов.  [c.335]

Таким образом, полный интервал регулирования температуры перегрева пара на газомазутных котлах значительно шире, чем на установках с одним видом топлива. Задача поддержания расчетных параметров пара решается в этом случае комплексным использованием средств воздействия на процесс горения, системой впрысков и рециркуляцией дымовых газов. Наиболее распространено регулирование впрыском. Впрыск малоинерционен, хорошо поддается автоматизации и без заметного влияния на экономичность агрегата позволяет в широком интервале менять температуру пара. Однако по изложенным выше причинам при сжигании газа расход воды на впрыск в газомазутных котлах обычно выше расчетного и достигает 20% их паропроизводительности.  [c.198]

В схеме с воздуходувкой и подачей воздуха на напор основного вентилятора полного смешения горячего и холодного воздуха не происходит. При этом прямое определение температуры смеси становится затруднительным, в связи с чем нужно либо организовать измерения расхода подаваемого на рециркуляцию горячего воздуха, либо воспользоваться приемами, изложенными ниже для случая рециркуляции дымовых газов.  [c.150]

Б. Рециркуляция дымовых газов  [c.150]

Если перегрев недостаточен, надо исследовать зависимость перегрева от рециркуляции дымовых газов, зажигания верхних ярусов горелок, угла поворота горелок и других предусмотренных на парогенераторе средств регулирования.  [c.187]

Сжигание топлив в псевдоожиженном слое с погруженными в него теплообменными поверхностями при низких температурах экономично, так как последние достигаются не за счет высоких расходов воздуха или рециркуляции дымовых газов, а благодаря полезному охлаждению продуктов сгорания от теоретической температуры горения до температуры слоя.  [c.127]

Рабочие зоны характеристик осваиваемых в производстве вентиляторов горячего дутья и дымососов рециркуляции дымовых газов приведены на рис. VI1-37 и VI1-38.  [c.54]

III-39. Блоки циклонов и циклоны устанавливаются обычно за котлами малой мощности, а также в тракте отсоса и рециркуляции дымовых газов. В настоящее время применительно к котлам паропроизводитель-ностью 2,5—6,5 т/ч разработаны (ОСТ  [c.83]

Вентиляторы горячего дутья и дымососы рециркуляции дымовых газов  [c.101]

Для газомазутных котлов под наддувом к блоку 300 Мет выпускаются дымососы рециркуляции дымовых газов ГД-31 и ГД-26 X 2 (рис. 111-65 и III-66).  [c.121]

При расчете сопротивления котла с рециркуляцией дымовых газов следует раздельно рассчитывать участок тракта котла, который проходят рециркулирующие газы, и остальные участки. При расчете сопротивления тракта рециркулирующих газов следует раздельно рассчитывать участок его от места забора газов до ввода их в котел и участок тракта котла, который проходят рециркулирующие газы.  [c.125]

При сжигании мазута увеличивается коэффициент рециркуляции дымовых газов. С учетом этого пересчет проводится с разделением газового тракта на два участка топка — выход из экономайзера (место отбора рециркулирующих газов) выход из экономайзера — выход из трубы.  [c.159]

При наличии обводного короба дымососа ( прямого хода ) с неплотной заслонкой в нем возможен обратный переток выбрасываемых дымовых газов во всасывающий патрубок дымососа. Рециркуляция дымовых газов возможна также при установке двух дымососов на котел через остановленный дымосос —к другому, работающему.  [c.205]

На фиг. 5-21 схематически показано отличие в работе регуляторов перегрева с пароохладителями и с рециркуляцией дымовых газов. На графике слева заштрихованные ординаты соответствуют  [c.116]

Фиг. 5-20. Схема регулирования перегрева путем рециркуляции дымовых газов.
В установке для рециркуляции дымовые газы отбираются из конвективной шахты после водяного экономайзера через восемь отверстий в общий короб, откуда они по двум отводам поступают на всас двух рециркуляционных дымососов типа ВМ-50/1000-ПБ. Каждый  [c.135] Рис, 5-10. Установка для рециркуляции дымовых газов на котле  [c.150]

АК — изменение капитальных затрат, включающее изменение стоимости поверхностей нагрева и паропроводов, стоимости дополнительных устройств — установки для рециркуляции дымовых газов, БРОУ, стоимости замещающей мощности при изменении паропроизводитель-ности котла или расхода электроэнергии на собственные нужды.  [c.282]

Содержание окислов азота в дымовых газах предполагается уменьшать путем конструктивных и режимных мероприятий в топочных устройствах для первых станций — рециркуляция дымовых газов, увеличение числа горелок, для последующих — низкотемпературное сжигание в кипящем или псевдосжинтопочных газах в пересчете на двуокись азота (при коэффициенте избытка воздуха 1,4) составляет от 400 до 900 мг/нм на газомазутных котлах и от 700 до 1800 мг/нм — на котлах, потребляющих твердое топливо [141]. При проектировании первоначально было принято, что верхний предел содержания окислов азота в дымовых газах котлов будет снижен до 250 мг/нм . Более поздние исследования выявили техническую недостижимость такого значения не только для котла П-67, но и для специализированных пылеугольных топок. Это подтверждает необходимость реализации новых способов сжигания топлива на станциях второй очереди КАТЭКа.  [c.269]

В настоящее время для ТЭС разрабатывается опытно-про-мыщленная установка по очистке дымовых газов от сернистого ангидрида. Очистка от серы мазута возможна путем предварительной его газификации. Подобная опытная установка сооружается на Дзержинской ТЭЦ. Метод энерготехнологии, о котором речь щла выше, также позволит сократить количество серы в угле и мазуте. Обессеривание мазута до 1,5—2,5% для ГРЭС и до 1,0—0,5% для ТЭЦ возможно производить на нефтеперерабатывающих заводах. Борьба с окислами азота пока ведется в основном за счет организации процесса сжигания топлива путем рециркуляции дымовых газов в топку, применения схемы двухступенчатого сжигания топлива, снижения избытка воздуха в топке. За счет этого удается снизить образование окислов азота в дымовых газах на 25—30%.  [c.79]

В котлоагрегатах Подольского машиностроительного завода им. Орджоникидзе (ЗиО) было предложено и осуществлено несколько способов регулирования это рециркуляция дымовых газов (котлоагрегат ПК-24, ПК-33, ПК-38, ПК-40 и др.) несимметричные корпуса с расположением промперегревателя в одном из них (котлоагрегат ПК-40) байпасирование ступени промперегревателя (котлоагрегаты ПК-33, ПК-38) паропаровые теплообменники, вынесенные за пределы газохо-  [c.3]

Топка парогенератора ТГМП-114 не имеет пережима. Расстояние от осей крайних горелок до боковых экранов увеличено с 1,35 м у парогенераторов ПК-41 до 2,3 м у парогенераторов ТГМП-114. Применена рециркуляция дымовых газов с целью снижения локальных тепловых потоков, которая используется и для регулирования температуры вторичного пара. Газы отбираются за водяным экономайзером и подаются дымососо.м рециркуляции в топочную камеру через шесть горизонтальных шлиц, расположенных на фронтовой и задней стенах на 2 м ниже оси каждой горелки. В экранах нижней радиационной части увеличена массовая скорость движения водной среды сверхкритического давления.  [c.27]

Для регулирования температуры газа на выходе из топки и снижения выбросов NOJf предусмотрена рециркуляция дымовых газов в топку котла.  [c.243]

С) смонтирован на ТЭЦ Кайаани (Финляндия) [19]. Котел - с естественной циркуляцией, с промперегревом. Часть пароперегревателя и промперегреватель расположены в топке и набраны из плоских износостойких омегаобразных трубных панелей. Три горячих футерованных циклона расположены на задней стене топки. От каждого псевдожидкого затвора в топку идет по две течки, в каждую из которых подается топливо. Три дополнительных ввода топлива расположены на фронте котла. Температура перегрева пара регулируется впрыскивающими пароохладителями. Котел рассчитан на сжигание угля и торфа с влажностью до 55%. Разница в расходе газов при сжигании торфа и угля компенсируется рециркуляцией дымовых газов в топку. На 70%-ной нагрузке может работать на мазуте, помимо 125 МВт электроэнергии вырабатывает 100 МВт теплоты для отопления.  [c.245]

На котле 500 т/ч (см. рис. 5.23) температура в верхней части надслоевого пространства превышала расчетную на 100-150 С, что приводило к выходу из строя труб, расположенных в конвективном газоходе, и затрудняло регулирование температуры перегретого пара. Это было вызвано недооценкой доли топлива, сгорающего в надслое-вом пространстве, и завышенным коэффициентом теплоотдачи к экранам, заложенными в проект. После опробования различных мероприятий (рециркуляция дымовых газов, установка дополнительного экрана перед низкотемпературным пароперегревателем и др.), было решено изготовить и установить новый пароперегреватель из более теплостойкой стали, что решило проблему.  [c.308]

В последние годы, в связи с ужесточением требований природоохранных органов по количеству выбросов в атмосферу оксидов азота на тепловых электростанциях и котельных установках промышленной энергетики, на котлах внедряются различные меры по подавлению образования NOj b процессе сжигания топлива. В основном все мероприятия по подавлению N0 (рециркуляция дымовых газов в топку через горелочные устройства, ступенчатое сжигание топлива и др.) связаны с ухудшением процесса сжигания и снижением уровня максимальной температуры факела, что требует особо тщатель-  [c.22]

Вентиляторы ВГД и ВГДН могут применяться также в качестве дымососов рециркуляции дымовых газов.  [c.121]

Также выпускаются дымососы рециркуляции дымовых газов ГД-20-500у типа 0.7-37 (рис. И1-67).  [c.121]

mash-xxl.info