Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы. Котел цилиндрической формы

Цилиндрический котел

Котел используется в теплоэнергетике, в частности, в конструкции прямоточных цилиндрических котлов с встроенным экономайзером. Котел имеет внутреннюю топку, кольцевые коллекторы, соединенные теплообменными трубами и газоходы в виде кольцевых каналов, образованных газонаправляющими устройствами. Цилиндрический котел может работать как в водогрейном, так и паровом режимах и применим для теплоснабжения и технологических нужд промышленных и сельских объектов, причем котел может быть расположен в пространстве горизонтально, вертикально и наклонно, а его КПД лежит в пределах 93%. 12 з.п. ф-лы, 20 ил.

Изобретение относится к теплоэнергетике, в частности к конструкции цилиндрического прямоточного газомазутного котла, работающего как в водогрейном, так и паровом режимах для обеспечения теплоснабжения и технологических нужд промышленных, коммунальных и сельских объектов.

РИСУНКИ

www.findpatent.ru

История котлов | История цилиндрических паровых котлов

        Здравствуйте! В Америке Эвано еще в 1789 году предложил цилиндрические котлы, снабженные внутренней жаровой трубой, однако в Англии они стали применяться только около 1815 года. Тревитик ввел их на копях Корнуэльса (Корнваллис). Отсюда произошло их название — «корнваллийские котлы». В Ланкашире (Англия) Ферберн в 1845 году ввел систему котлов «ланкаширских» — с двумя жаровыми трубами. Котлы с жаровыми трубами сохранялись до настоящего времени для небольшой мощности, на О,5— 1,5 тонн пара в час.

      Барабан такого котла, как правило, склепан из пяти обечаек. Анализ напряжений, возникающих в листах под действием внутреннего давления, показывает, что продольный шов обечаек испытывает вдвое большее напряжешь , чем поперечный, представляющие место стыка двух обечаек по окружности барабана. Поэтому продольный шов делается более прочным. Далее по тексту схематичный рисунок жаротрубного парового котла.

      Днища штампованные, сферической формы и, благодаря этому, жесткие; внутренняя жаровая труба — волнистая, одновременно жесткая для наружного давления на нее пара и упругая вдоль оси для принятия температурных расширений, которые испытывает тело котла при растопке и при остывании. Для котла, как правило, употребляется малоуглеродистое железо (сталь I), могущее выдержать без разрыва и трещин пластическое удлинение при переходе напряжений за предел упругости, всегда возможное при нагревах отдельных мест котла.

      Котел опирается на четыре чугунных стула, не мешающих его расширению. Спереди, в нижней части котла, имеется спускной кран для опоражнивании котла при остановке на чистку. Правый патрубок сухопарника имеет два расположенных рядом предохранительных клапана, открывающихся, когда давлении в котле превысит нормальное. Левый патрубок несет запорный вентиль, соединяющий котел с паропроводом. Другой такой же патрубок, сзади сухопарника, ведет к перегревателю, из которого идет обратная труба в паропровод.

       На фронте котла имеются два коротких патрубка для прикрепления к ним водомерного стекла; тут же устанавливается манометр. Питательная вода подается в котел через передний же фронт. Топка помещается в двух жаровых трубах; горячие газы, пройдя трубы, направляются вверх в перегреватель, после чего спускаются вниз и омывают, при движении их к фронту, правую сторону наружного барабана, а при возвратном движении — левую, после чего спускаются в боров, в котором установлен шибер, регулирующий силу тяги. Газами обогревается только та часть поверхности котла, которая охлаждается водой, так как обогрев стенок, соприкасающихся с паром, связан с опасностью их пережога.

      Интересный тип котлов возник в 1829 году при проектировании Георгом Стефенсоном его знаменитого паровоза «Ракета». Котел для этого паровоза был спроектирован Бутом, задача которого состояла в получении большого количества пара от котла, занимающего мало места. Он достиг этого, пронизав цилиндрический котел целым рядом дымогарных труб, обогреваемых горячими газами, идущими из топки.

      Топка котла окружена окружена водяной камерой, которая непосредственно воспринимает теплоту от пламени и также дает значительное количество пара. В 1830 году Стефенсон построил паровоз «Планету», котел которого представлял дальнейшее конструктивное разлитие дымогарного типа котла и объединял топку с цилиндрической частью котла в одно целое.

      Этот тип котлов оказался настолько удачным, что находил применение в паровозах и в 20 веке. Тип котла, представляющий комбинацию двух предыдущих, возник на пароходах. Роберт Стивенс вставил дымогарные трубки в верхнюю часть корнваллийского котла и создал таким путем котел, который и в 20 веке применялся на пароходах. Для получения большей мощности в таких котлах делают три жаровые трубы (так называемые шотландские котлы).

teplosniks.ru

Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой

Полезная модель относится к теплоэнергетике, может быть использована в отопительных твердотопливных котлах цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой относительно небольшой тепловой мощности - 10-500 кВт, производящих в качестве продукта-теплоносителя горячую воду или любой другой жидкий теплоноситель, и направлена на повышение тепловой мощности отопительного котла.

Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой, состоящая из двух колосников, имеющих свободу перемещения на угол, равный ±10 градусов относительно горизонтали, обеспечиваемую наличием зазоров между колосниками и внутренней поверхностью котла и вращением колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести каждого колосника и расположенных параллельно оси разреза между двумя колосниками, каждый колосник образован соединением горизонтального сегмента окружности и горизонтального прямоугольника, у которого одна из больших сторон является хордой сегмента, вторая расположена по оси разреза между двумя колосниками, из каждого прямоугольника колосников со стороны разреза между колосниками вырезан полукруг таким образом, что образовавшаяся окружность расположена под вертикальной топливной трубой, соосно с ней, имеет радиус, равный внутреннему радиусу вертикальной топливной трубы, на окружности закреплен составляющий часть колосников шаровой сегмент или конус с углом при основании, равным максимальному значению угла естественного откоса топлива для данного региона.

Использование технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, позволяет увеличить площадь поверхности колосников и пропорциональную ей площадь свободного сечения для вдувания воздуха, количество фильтруемого через слой твердого топлива воздуха и тепловую мощность котла при использовании в центральной части колосников шарового сегмента - на 9,3%, 25% и 37%, а конуса - на 11,7%, 32% и 47% соответственно по сравнению с параметрами наиболее близкого технического решения.

Область техники, к которой относится полезная модель. Полезная модель относится к теплоэнергетике, может быть использована в отопительных твердотопливных котлах цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой относительно небольшой тепловой мощности - 10-500 кВт, производящих в качестве продукта-теплоносителя горячую воду или любой другой жидкий теплоноситель, и направлена на повышение тепловой мощности отопительного котла.

Уровень техники. Известно техническое решение (фиг.1), в котором отопительный котел, содержащий цилиндрический корпус 1 с расположенной по его оси камерой сгорания, образующей с корпусом кольцевую водяную рубашку, снабженную патрубками подвода и отвода воды, колосник 2 и зольник 3 с отверстиями для подачи воздуха, а также установленное в камере сгорания дополнительное топочное устройство, выполненное в виде вертикальной топливной трубы 4, отличающееся тем, что под трубой, соосно с ней, на колоснике 2 установлен конус 5 с диаметром основания равным диаметру топливной трубы и углом при основании примерно равным углу естественного откоса топлива, а величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы определяется соотношением , где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; Dk - диаметр камеры сгорания; D t - диаметр топливной трубы; - угол естественного откоса топлива. Как вариант топочная труба может быть снабжена водяной рубашкой, соединенной посредством патрубков с водяной рубашкой корпуса (Патент на изобретение 2222754 РФ, МПК F24Н 1/08, 2001).

К недостаткам данного технического решения относятся следующие:

- при использовании конуса 5 нижний подвод воздуха (фиг.1) может быть осуществлен только через относительно небольшую площадь колосниковой решетки 2, имеющей форму кольца, ограниченного внутренней стенкой корпуса котла 1 и конусом 5, через слой угля неравномерной толщины 6, что мешает равномерному распределению воздуха;

- использованное в формуле изобретения соотношение , определяющее величину зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы, подразумевает, что толщина слоя угля вблизи стенки отопительного котла должна быть равна нулю, и, следовательно, основное количество воздуха будет проходить именно здесь, не участвуя в процессе горения топлива, снижая температуру дымовых газов и ухудшая тем самым условия теплообмена;

- сложность удаления золы из зоны горения через неподвижную колосниковую решетку в нижерасположенный зольник;

- невозможность защиты конуса от высоких температур, приводящая к необходимости использовать дорогие термоустойчивые материалы или периодически (не реже одного раза в год) осуществлять ремонт либо замену конуса.

Наиболее близким из известных технических решений к описываемому является конструкция колосниковой решетки из отопительного котла (патент на изобретение 2357156 РФ, МПК F24Н 1/08, 2008), содержащего колосник 1, зольник 2, цилиндрический корпус 3 с расположенной по его оси топливной трубой 4, образующей с корпусом кольцевую водяную рубашку, снабженную патрубками подвода и отвода воды, патрубком подачи воздуха, установленное в камере сгорания дополнительное топочное устройство выполнено в виде вертикальной топливной трубы 4, соосно с которой над зольником расположен круглый колосник 1 с диаметром, равным диаметру внутренней поверхности цилиндрического корпуса, представляющий собой два разрезанных по диаметру полукруга, имеющих свободу перемещения, достигаемого путем вращения колосников вдоль осей 5, проходящих через центр тяжести колосника, расположенных параллельно оси разреза таким образом, что длина дуги L, отсекаемая осью, связана с размерами колосника соотношением , где, r - радиус внутренней поверхности цилиндрического корпуса, на угол, равный ±10 градусов относительно горизонтали, а величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы определяется максимальным значением угла естественного откоса топлива с учетом минимально допустимой толщины слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, то есть соотношением , где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; Dk - диаметр цилиндрического корпуса; Dt - диаметр топливной трубы; max - максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона, Н - минимально допустимая толщина слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, составляющая не менее Dt/4.

Наиболее близкое из известных технических решений (фиг.2) позволяет путем периодического вращения колосников вдоль осей 5, проходящих через центр тяжести колосниковой решетки 1 на угол, равный ±10 градусов относительно горизонтали, интенсифицировать процесс проваливания частиц золы и недогоревшего топлива через отверстия колосниковой решетки и разрушать корку спекшегося материала. Диаметр круглого колосника, расположенного над зольником и имеющего форму двух полукругов, разрезанных по диаметру, равен диаметру внутренней поверхности цилиндрического корпуса 3. Такая конструкция топочного устройства позволяет формировать слой топлива в зоне горения 6.

Недостатком наиболее близкого из известных технических решений является относительно невысокая тепловая мощность отопительного котла, обусловленная тем, что для подачи воздуха эффективно используется только часть площади колосника 1, имеющая форму кольца, ограниченного внутренней стенкой корпуса котла и проекцией топливной трубы 4 на колосник, на которой слой топлива наиболее низок, а также неравномерной высотой слоя твердого топлива 6 над вышеуказанным кольцом, что приводит к ухудшению газопроницаемости слоя топлива и неравномерности воздушного потока (фиг 2).

Раскрытие полезной модели. Задачей настоящей полезной модели является повышение тепловой мощности отопительного котла путем изменения конструкции колосниковой решетки для увеличения ее площади, достижения стабильной высоты и улучшения газопроницаемости слоя твердого топлива.

Сущность полезной модели заключается в том, что в известной подвижной колосниковой решетке для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой, состоящей из двух колосников, имеющих отношение площади свободного сечения к общей площади 0,1-0,5, свободу перемещения на угол, равный ±10 градусов относительно горизонтали, обеспечиваемую наличием зазоров между колосниками и внутренней поверхностью котла цилиндрической формы величиной 0,02-0,04 r, где r - радиус внутренней поверхности котла цилиндрической формы, и вращением колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести каждого колосника и расположенных параллельно оси разреза между двумя колосниками, каждый колосник образован соединением горизонтального сегмента окружности с радиусом r и горизонтального прямоугольника, у которого одна из больших сторон, имеющих размер 1,55-1,82 r, является хордой сегмента, вторая расположена по оси разреза между двумя колосниками, из каждого прямоугольника колосников со стороны разреза между колосниками вырезан полукруг таким образом, что образовавшаяся окружность расположена под вертикальной топливной трубой, соосно с ней, имеет радиус, равный внутреннему радиусу вертикальной топливной трубы rt , что составляет 0,4-0,6 r, на окружности закреплен составляющий часть колосников шаровой сегмент, очерченный из центра, расположенного на оси симметрии отопительного котла на расстоянии 0,5-0,7 r ниже верхней поверхности колосниковой решетки или конус с углом при основании, равным максимальному значению угла естественного откоса топлива для данного региона, и величиной зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы, определяющейся минимально допустимой толщиной слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, то есть соотношением h=(r-r1)tg+H, где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; - максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона, Н - минимально допустимая толщина слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, составляющая не менее rt/2, при этом шаровой сегмент или конус разрезаны на две равных части по оси разреза колосников.

Отличие предлагаемого устройства от наиболее близкого технического решения состоит в том, что изменена форма каждого из колосников. Теперь они имеют не форму полукруга, а образованы соединением горизонтального сегмента окружности с радиусом r и горизонтального прямоугольника, у которого одна из больших сторон, имеющих размер 1,55-1,82 r, является хордой сегмента, вторая расположена по оси разреза между двумя колосниками, из каждого прямоугольника колосников со стороны разреза между колосниками вырезан полукруг таким образом, что образовавшаяся окружность расположена под вертикальной топливной трубой, соосно с ней, имеет радиус, равный внутреннему радиусу вертикальной топливной трубы rt , что составляет 0,4-0,6 r, на окружности закреплен составляющий часть колосников шаровой сегмент, очерченный из центра, расположенного на оси симметрии отопительного котла на расстоянии 0,5-0,7 r ниже верхней поверхности колосниковой решетки или конус с углом при основании, равным максимальному значению угла естественного откоса топлива для данного региона, и величиной зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы, определяющейся минимально допустимой толщиной слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, то есть соотношением h=(r-rt)tg+H, где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; - максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона, Н - минимально допустимая толщина слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, составляющая не менее rt/2, при этом шаровой сегмент или конус разрезаны на две равных части по оси разреза колосников.

Технический результат, получаемый от использования полезной модели, заключается в повышении тепловой мощности отопительного котла путем изменения конструкции колосниковой решетки для увеличения ее площади, достижения стабильной высоты и улучшения газопроницаемости слоя твердого топлива.

Краткое описание чертежей.

Конструкция подвижной колосниковой решетки для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой приведена на фиг.3 и фиг.4. Здесь 1 - цилиндрический корпус отопительного котла; 2 - зольник; 3 - колосник; 4 - топливная труба; 5 - зазор между колосниками и внутренней поверхностью корпуса цилиндрического котла; 6 - зазор между колосниками; 7 - оси вращения колосников; 8 и 9 - части колосника: сегмент и прямоугольник; 10 - круговой вырез в колосниках для крепления третьей части колосника.

При осуществлении полезной модели предложены два варианта конструкции третьей части колосника на окружности 10 (фиг.3 и фиг.4), расположенной под вертикальной топливной трубой 4, соосно с ней, и имеющий радиус, равный внутреннему радиусу вертикальной топливной трубы rt.

1. На окружности закреплен составляющий часть колосников шаровой сегмент 11 (фиг.3), очерченный из центра, расположенного на оси симметрии отопительного котла на расстоянии 0,5-0,7 r ниже верхней поверхности колосниковой решетки.

2. На окружности закреплен составляющий часть колосников конус 12 (фиг.4) с углом при основании, равным максимальному значению угла естественного откоса топлива для данного региона, и величиной зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы, определяющейся минимально допустимой толщиной слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, то есть соотношением h=(r-rt)tg+Н, где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; - максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона, H - минимально допустимая толщина слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, составляющая не менее rt/2.

При реализации любого из двух вариантов обеспечивается получение одного и того же технического результата. Осуществление полезной модели.

Осуществление полезной модели рассмотрим на конкретном примере.

Исходные данные:

- радиус внутренней части цилиндрического корпуса отопительного котла (r) - 490 мм;

- радиус внутренней части топливной трубы (rt) - 260 мм;

- большая сторона прямоугольной части колосника и хорда сегмента (а) - 760 мм;

- минимально допустимая толщина (Н) слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса (rt/2) - 130 мм;

- максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона () - 45°;

- высота конуса (L) - 260 мм;

- радиус шарового сегмента (R) - 300 мм;

- хорда шарового сегмента (а) - 520 мм;

- стрела шарового сегмента (hшс) - 150 мм.

Реализация технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, позволяет увеличить площадь колосника, стабилизировать высоту и улучшить газопроницаемость слоя твердого топлива по сравнению с наиболее близким техническим решением.

Часть площади колосника, имеющая форму кольца, ограниченного внутренней стенкой корпуса котла и проекцией топливной трубы на колосник одинакова для наиболее близкого технического решения и технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, а площадь центральной части колосников (под топливной трубой) различна.

Площадь кольцевой части колосника: S общ=(r2-r2t)=0,5419 м2.

Площадь центральной части колосника в наиболее близком техническом решении: Sокр=r2t=0,2124 м2. Общая площадь колосника - 0,7543 м2.

Площадь центральной части колосника в настоящей полезной модели (шаровой сегмент): S окр=2Rhшс=0,2828 м2. Общая площадь колосника - 0,8247 м2.

Площадь центральной части колосника в настоящей полезной модели (конус):Sкон =rtL=0,3003 м2. Общая площадь колосника - 0,8422 м2.

Использование технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, позволяет увеличить площадь поверхности колосников и пропорциональную ей площадь свободного сечения для вдувания воздуха при использовании в центральной части колосников шарового сегмента - на 9,3%, а конуса - на 11,7% по сравнению с параметрами наиболее близкого технического решения.

Качественный анализ толщины слоя твердого топлива на колосниках в наиболее близком техническом решении (фиг.2) и технических решениях, заложенных в настоящей полезной модели (фиг.3 и фиг.4), показывает, что разница в толщине слоя для различных участков колосников при использовании технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, существенно ниже. При использовании в центральной части колосников конуса, угол наклона образующих которого соответствует углу внутреннего трения топлива, толщина слоя твердого топлива практически постоянна.

Численная оценка газопроницаемости слоя выполнена исходя из того, что при постоянном перепаде давления количество газа, фильтруемого через слой сыпучего материала (в данном случае твердого топлива), обратно пропорционально толщине его слоя (Плановский A.M. Процессы и аппараты химической технологии/A.M.Плановский, В.М.Рамм, С.З.Каган. - М.: Государственное научно-техническое издательство химической литературы, 1962. - 846 с. (с.178)). Средняя толщина слоя твердого топлива определена методом численного интегрирования для конкретного примера.

Использование технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, позволяет увеличить количество фильтруемого через слой твердого топлива воздуха при использовании в центральной части колосников шарового сегмента - на 25%, а конуса - на 32% по сравнению с параметрами наиболее близкого технического решения.

Таким образом, использование технических решений, заложенных в настоящей полезной модели, позволяет увеличить площадь поверхности колосников и пропорциональную ей площадь свободного сечения для вдувания воздуха, количество фильтруемого через слой твердого топлива воздуха и тепловую мощность котла при использовании в центральной части колосников шарового сегмента - на 9,3%, 25% и 37%, а конуса - на 11,7%, 32% и 47% соответственно по сравнению с параметрами наиболее близкого технического решения.

Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы с верхней загрузочной трубой, состоящая из двух колосников, имеющих отношение площади свободного сечения к общей площади 0,1-0,5, свободу перемещения на угол, равный ±10º относительно горизонтали, обеспечиваемую наличием зазоров между колосниками и внутренней поверхностью котла цилиндрической формы величиной 0,02-0,04 r, где r - радиус внутренней поверхности котла цилиндрической формы, и вращением колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести каждого колосника и расположенных параллельно оси разреза между двумя колосниками, отличающаяся тем, что каждый колосник образован соединением горизонтального сегмента окружности с радиусом r и горизонтального прямоугольника, у которого одна из больших сторон, имеющих размер 1,55-1,82 r, является хордой сегмента, вторая расположена по оси разреза между двумя колосниками, из каждого прямоугольника колосников со стороны разреза между колосниками вырезан полукруг таким образом, что образовавшаяся окружность расположена под вертикальной топливной трубой соосно с ней, имеет радиус, равный внутреннему радиусу вертикальной топливной трубы rt, что составляет 0,4-0,6 r, на окружности закреплен составляющий часть колосников шаровой сегмент, очерченный из центра, расположенного на оси симметрии отопительного котла на расстоянии 0,5-0,7 r ниже верхней поверхности колосниковой решетки, или конус с углом при основании, равным максимальному значению угла естественного откоса топлива для данного региона, и величиной зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы, определяющейся минимально допустимой толщиной слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, то есть соотношением h=(r-rt)tg+H, где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; - максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона, Н - минимально допустимая толщина слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, составляющая не менее rt/2, при этом шаровой сегмент или конус разрезаны на две равные части по оси разреза колосников.

poleznayamodel.ru

Вертикально-цилиндрические котла - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Вертикально-цилиндрические котла

Cтраница 1

Вертикально-цилиндрические котлы можно отнести к разновидности жаротрубных, но установленных вертикально.  [2]

Вертикально-цилиндрические котлы изготовляются для работы на твердом топливе и имеют внутреннюю или выносную топку. Продукты сгорания топлива движутся только вверх ( без поворотов), поэтому котлы наименее опасны по образованию скоплений газовоздушной смеси при сжигании газа.  [3]

Вертикально-цилиндрические котлы транспортабельны, их целиком собирают на заводе-изготовителе, а в котельной лишь устанавливают на заранее подготовленный цоколь и подсоединяют к водяной и паровой магистрали и дымовой трубе.  [4]

Вертикально-цилиндрические котлы ( табл. 8.5) состоят из 2 концентрически расположенных цилиндров, пространство между которыми заполнено водой и образует так называемую водяную рубашку. В верхней части наружного цилиндра находится паровое пространство, из которого пар отбирают к потребителям. Котлы предназначены для работы на твердом топливе и имеют внутреннюю или выносную топку. Продукты горения движутся только вверх ( без поворотов), поэтому опасность скопления газовоздушной смеси при сжигании газа минимальна.  [5]

Вертикально-цилиндрические котлы разработаны следующих конструкций: системы В. Г. Шухова, ВК-1 и ВК-1М, разработанные Бийским заводом, Шухо-ва - Сарафа ( ШС), ВТКВ ( инж.  [7]

Вертикально-цилиндрические котлы составляют значительную группу газотрубных котлов различной конструкции и небольшой паропроизводительности ( от нескольких десятков киллограммов до 1 т пара в час) с давлением до 8 ати.  [8]

Вертикально-цилиндрические котлы требуют тщательного повседневного ухода и внимания со стороны обслуживающего персонала и специалистов предприятий.  [9]

Вертикально-цилиндрические котлы разработаны следующих конструкций: системы В. Г. Шухова, ВК-1 и ВК-1М, разработанные Бпйскнм заводом, Шухо-ва - Сарафа ( ШС), ВТКВ ( инж.  [11]

Вертикально-цилиндрические котлы изготовляют различных типов. Они имеют небольшую производительность и рабочее давление пара р 0 8 МПа. Эти котлы отличаются компактностью и простотой конструкции, они быстро растапливаются и достаточно надежны в работе. Применяют их на небольших промышленных предприятиях, а также в котельных предприятий коммунально-бытового хозяйства.  [13]

Вертикально-цилиндрические котлы представлены рядом конструкций системы В. Г. Шухова, ВК-1 и ВК-1 М, разработанные Бийским заводом, Шухова-Сарафа ( ШС), ВТКБ ( инж.  [14]

Страницы:      1    2    3

www.ngpedia.ru

Паровые вертикально-цилиндрические котлы. Конструкция и схемы. - 19 Ноября 2014

geyz.ru

Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы

Полезная модель относится к теплоэнергетике, может быть использована в отопительных котлах цилиндрической формы с относительно небольшой тепловой мощностью - 10-400 кВт, производящих в качестве продукта-теплоносителя горячую воду или любой другой жидкий теплоноситель, и направлена на облегчение процесса очистки колосниковой решетки от спекшегося угля и золы, расширение сырьевой базы используемых углей, улучшение условий труда, повышение тепловой мощности отопительного котла. Задачей настоящей полезной модели является изменение конструкции колосниковой решетки для возможности обеспечения поворачивания колосников на угол, ±90 градусов относительно горизонтали, что приводит к облегчению процесса очистки подвижной колосниковой решетки для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы от спекшегося угля и золы, расширению сырьевой базы используемых углей, улучшению условий труда, повышению тепловой мощности отопительного котла. Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы, состоящая из двух колосников, образованных соединением двух частей, имеющих одинаковую площадь: сегментом окружности с радиусом r, где r - радиус внутренней поверхности котла цилиндрической формы, и прямоугольником, у которого одна из больших сторон, имеющих размер 1,82 r, расположена по оси разреза между двумя колосниками, вторая, общая с хордой сегмента, проходит через центр тяжести колосника и является осью вращения, позволяющей вращать колосник на угол, равный ±90 градусов относительно горизонтали.

Полезная модель относится к теплоэнергетике, может быть использована в отопительных котлах цилиндрической формы с относительно небольшой тепловой мощностью - 10-400 кВт, производящих в качестве продукта-теплоносителя горячую воду или любой другой жидкий теплоноситель, и направлена на облегчение процесса очистки колосниковой решетки от спекшегося угля и золы, расширение сырьевой базы используемых углей, улучшение условий труда, повышение тепловой мощности отопительного котла.

Известно техническое решение (с.41-42, Двойнишников В.А., Конструкция и расчет котлов и котельных установок / В.А.Двойнишников, Л.В.Деев, М.А.Изюмов. - М.: Машиностроение, 1988. - 264 с.), в котором колосниковая решетка неподвижна, куски топлива, лежащие на ней, не перемещаются относительно решетки (фиг.1). Необходимый для горения твердого топлива воздух подается снизу под решетку. Топливо 4, ссыпаемое на горящее топливо, прогревается, выделяются летучие вещества, которые сгорают, образуя надслойное пламя 5, а продукты горения твердого топлива эвакуируются из котла. Максимальная температура (1300-1500°С) наблюдается в области горения непосредственно самих частиц топлива с уже удаленными летучими 3. Слой золы 2, перемешанный с недогоревшим топливом, лежит непосредственно на неподвижной колосниковой решетке 1, постепенно просыпаясь через ее отверстия.

Известное решение имеет следующие недостатки:

- высота находящегося на неподвижной колосниковой решетке слоя золы, перемешанного с недогоревшим топливом, лежащего непосредственно на неподвижной колосниковой решетке, постепенно возрастает вследствие недостаточно эффективного удаления частиц через отверстия решетки. Недостаточная эффективность удаления слоя золы, перемешанного с недогоревшим топливом, обусловлена неподвижностью колосниковой решетки (то есть отсутствием побудителя к движению), возможностью заклинивания крупных частиц золы или непрогоревшего топлива в отверстиях решетки. Рост высоты слоя золы, перемешанного с недогоревшим топливом, приводит к снижению его газопроницаемости, уменьшению количества проходящего через слой воздуха, и, как следствие, снижению тепловой мощности отопительного котла;

- проблематичность использования в качестве топлива хорошо спекающихся каменных углей средней степени метаморфизма, например марок ГЖО, ГЖ, Ж, КЖ, К, КСН, КС, ОС по ГОСТ 25543-88 «Угли бурые, каменные и антрациты. Классификация по генетическим и технологическим параметрам». Эти угли, как известно, при нагреве в условиях недостатка кислорода могут спекаться, образуя на решетке прочную корку спекшегося материала, препятствуя просыпанию золы, перемешанной с недогоревшим топливом, через отверстия решетки, и понижая газопроницаемость системы решетка - слой материала, что приводит к уменьшению количества проходящего через слой воздуха, и, как следствие, снижению тепловой мощности отопительного котла;

- необходимость использования ручной шуровки слоя материала, находящегося на колосниковой решетке, для ее очистки и интенсификации процесса проваливания материала через отверстия решетки или использования для этой цели механических приспособлений, недолговечных в зоне высоких температур. Для полной очистки решетки, например, от корки спекшегося материала необходима полная остановка котла. Это приводит к усложнению обслуживания котла и ухудшению условий труда.

Наиболее близким из известных технических решений к описываемому является конструкция колосниковой решетки из отопительного котла (патент на изобретение 2357156 РФ, МПК F24Н 1/08, 2008), содержащего колосник, зольник, цилиндрический корпус с расположенной по его оси топливной трубой, образующей с корпусом кольцевую водяную рубашку, снабженную патрубками подвода и отвода воды, патрубком подачи воздуха, установленное в камере сгорания дополнительное топочное устройство выполнено в виде вертикальной топливной трубы соосно с которой над зольником расположен круглый колосник с диаметром, равным диаметру внутренней поверхности цилиндрического корпуса, представляющий собой два разрезанных по диаметру полукруга, имеющих свободу перемещения, достигаемого путем вращения колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести колосника, расположенных параллельно оси разреза таким образом, что длина дуги L, отсекаемая осью, связана с размерами колосника соотношением , где, r - радиус внутренней поверхности цилиндрического корпуса, на угол, равный ±10 градусов относительно горизонтали, а величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы определяется максимальным значением угла естественного откоса топлива с учетом минимально допустимой толщины слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, то есть соотношением , где h - величина зазора между колосником и нижней кромкой топливной трубы; Dk - диаметр цилиндрического корпуса; Dt - диаметр топливной трубы; max - максимальный угол естественного откоса топлива для данного региона, Н - минимально допустимая толщина слоя топлива вблизи внутренней стенки цилиндрического корпуса, составляющая не менее Dt/4.

Наиболее близкое из известных технических решений позволяет путем периодического вращения колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести колосника на угол, равный ±10 градусов относительно горизонтали, интенсифицировать процесс проваливания частиц золы и недогоревшего топлива через отверстия колосниковой решетки и частично разрушать корку спекшегося материала.

Недостатком наиболее близкого из известных технических решений являются проблематичность использования в качестве топлива хорошо спекающихся каменных углей средней степени метаморфизма, образующих на решетке прочную корку спекшегося материала, необходимость полной чистки колосниковой решетки с остановкой отопительного котла при заклинивании крупных частиц золы и непрогоревшего топлива в отверстиях решетки, попадания на решетку крупных кусков породы, образования прочной корки спекшегося материала, так как конструктивные особенности этого решения не позволяют поворачивать колосник на угол, больший ±10 градусов относительно горизонтали (фиг.2). Здесь 1 - внутренняя поверхность цилиндрического котла; 2 - зазоры между колосниками и внутренней поверхностью котла цилиндрической формы; 3 - колосники; 4 - оси вращения колосников, 5 - ось разреза колосников. Из фиг.2 видно, что вращение колосников таким образом, чтобы части их 6, расположенные вблизи оси 5, поднимались, невозможно, так как произойдет их заклинивание стенками цилиндрического котла.

Задачей настоящей полезной модели является изменение конструкции колосниковой решетки для возможности обеспечения поворачивания колосников на угол, ±90 градусов относительно горизонтали, что приводит к облегчению процесса очистки подвижной колосниковой решетки для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы от кусков породы, спекшегося угля и золы, расширению сырьевой базы используемых углей, улучшению условий труда, повышению тепловой мощности отопительного котла.

Сущность полезной модели заключается в том, что в известной подвижной колосниковой решетке для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы, состоящей из двух колосников, имеющих отношение площади свободного сечения к общей площади 0,1-0,5, и свободу перемещения, обеспечиваемую наличием зазоров между колосниками и внутренней поверхностью котла цилиндрической формы величиной 0,01-0,02 r, где r - радиус внутренней поверхности котла цилиндрической формы, и вращением колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести колосника и расположенных параллельно оси разреза между двумя колосниками, изменена форма колосников таким образом, что каждый колосник образован соединением двух частей, имеющих одинаковую площадь: сегментом окружности с радиусом r, и прямоугольником, у которого одна из больших сторон, имеющих размер в интервале 1,82 r, расположена по оси разреза между двумя колосниками, вторая, общая с хордой сегмента, является осью вращения колосника и проходит через центр его тяжести, а вращение колосников вдоль осей осуществляется на угол, равный ±90 градусов относительно горизонтали.

Отличие предлагаемого устройства от наиболее близкого технического решения состоит в том, что изменена форма каждого из колосников. Теперь они имеют не форму полукруга, а образованы соединением двух частей, имеющих одинаковую площадь: сегментом окружности с радиусом r, и прямоугольником, у которого одна из больших сторон, имеющих размер 1,82 r, расположена по оси разреза между двумя колосниками, вторая, общая с хордой сегмента, является осью вращения колосника и проходит через центр его тяжести. Вращение колосников при этом вдоль осей осуществляется на угол, равный ±90 градусов относительно горизонтали.

Технический результат, получаемый от использования полезной модели, заключается в облегчении процесса очистки подвижной колосниковой решетки для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы от спекшегося угля и золы, расширении сырьевой базы используемых углей, улучшении условий труда, повышении тепловой мощности отопительного котла вследствие изменения конструкции колосниковой решетки, обеспечивающей поворачивание колосников на угол ±90 градусов относительно горизонтали.

Конструкция подвижной колосниковой решетки для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы приведена на фиг.3. Здесь 1 - внутренняя поверхность цилиндрического котла; 2 - зазоры между колосниками и внутренней поверхностью котла цилиндрической формы; 3 - колосники; 4 - оси вращения колосников; 5 - ось разреза колосников; 6 и 7 - части колосника: сегмент и прямоугольник. Из фиг.3 следует, что вращение колосников возможно осуществить таким образом, чтобы части их, расположенные вблизи оси 5, поднимались до вертикального положения. На фиг.4 приведено расположение колосников внутри зольника.

Осуществление полезной модели. Размеры колосника определяются из условия равенства площадей его частей: сегмента и прямоугольника.

Площадь сегмента составляет:

Площадь прямоугольника составляет: S прям=ah=r2sin.

Здесь a - большая сторона, a h - высота прямоугольной части сегмента. Отсюда следует, что величина угла составляет 130,6°, а величина a равна 1,82r. При этом условии площади, а, следовательно, и вес обеих частей колосника равны, ось вращения проходит через центр тяжести, что облегчает процесс вращения колосников.

Вращение под углом ±90 градусов относительно горизонтали возможно, так как при достаточной высоте зольника сегментная и прямоугольная части колосника опускаются свободно. Подъем сегментной части колосника, как и в наиболее близком техническом решении, осуществляется без помех, а при подъеме прямоугольной части колосника большие стороны прямоугольника расположены горизонтально одна над другой в вертикальной плоскости и не заклиниваются стенками цилиндрического котла, так как их длина меньше длины соответствующей хорды окружности, образуемой стенками цилиндрического котла на величину зазора 0,01-0,02 r.

Возможность вращения колосников под углом ±90 градусов относительно горизонтали существенно облегчает процесс очистки подвижной колосниковой решетки для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы от спекшегося угля, золы и породы, что позволяет расширить сырьевую базу используемых углей, включив в нее хорошо спекающиеся угли, улучшить условия труда, исключив ручную чистка колосниковой решетки, повысить тепловую мощность отопительного котла за счет интенсификации процесса удаления золы в смеси с недогоревшим углем с колосниковой решетки.

Подвижная колосниковая решетка для отопительных твердотопливных котлов цилиндрической формы, состоящая из двух колосников, имеющих отношение площади свободного сечения к общей площади 0,1-0,5, и свободу перемещения, обеспечиваемую наличием зазоров между колосниками и внутренней поверхностью котла цилиндрической формы величиной 0,01-0,02 r, где r - радиус внутренней поверхности котла цилиндрической формы, и вращением колосников вдоль осей, проходящих через центр тяжести колосника и расположенных параллельно оси разреза между двумя колосниками, отличающаяся тем, что каждый колосник образован соединением двух частей, имеющих одинаковую площадь: сегментом окружности с радиусом r, и прямоугольником, у которого одна из больших сторон, имеющих размер 1,82 r, расположена по оси разреза между двумя колосниками, вторая, общая с хордой сегмента, является осью вращения колосника и проходит через центр его тяжести, а вращение колосников вдоль осей осуществляется на угол, равный ±90° относительно горизонтали.

poleznayamodel.ru

Вертикально-цилиндрические котлы - Справочник химика 21

    ВЕРТИКАЛЬНО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ КОТЛЫ [c.135]

    В вертикальных цилиндрических котлах взрывные клапаны не устанавливают. Однако в тех случаях, когда дымовая труба не расположена непосредственно над вертикальным котлом, взрывные клапаны целесообразно [c.30]

    Вертикально-цилиндрические котлы (табл. 8.5) состоят из 2 концентрически расположенных цилиндров, пространство между которыми заполнено водой и образует так называемую водяную рубашку. В верхней части наружного цилиндра находится паровое пространство, из которого пар отбирают к потребителям. Котлы предназначены для работы на твердом топливе и имеют внутреннюю или выносную топку. Продукты горения движутся только верх (без поворотов), поэтому опасность скопления газовоздушной смеси при сжигании газа минимальна. [c.391]

    При работе вертикально-цилиндрических котлов на газовом топливе следует особенно тщательно защищать от перегрева нижнюю часть водяной рубашки котла (грязевое кольцо), где может скапливаться шлам, что приводит к ухудшению теплоотдачи от стенок котла к воде. Сжигание газа в топке должно быть организовано так, чтобы факел не соприкасался с кипятильными трубами котла. Зачастую горелки приходится устанавливать с фронта котла, тогда топочную гарнитуру для сжигания твердого топлива надо демонтировать, а на ее месте установить фронтовой лист для крепления газовых горелок. [c.136]

    Малые размеры блочных инжекционных горелок и возможность создания формы устья и туннеля в виде узкой щели, а также короткий факел, образуемый этими горелками, позволяют их устанавливать на вертикально-цилин-дрических котлах, имеющих минимальную высоту топки под котлом. Особенно заманчиво применение на котлах с малыми объемами топок блочных горелок с приставным элементом. В этом случае до розжига основной горелки зажигается только ее приставная часть — блочная горелка, состоящая только из одного элемента-смесителя, имеющая самостоятельный подвод газа. Топка вертикально-цилиндрического котла, имея малый объем, прогревается за счет работы приставного элемента, расход газа через который составляет 5—8 м /ч в топке соз- [c.141]

    Сравнивая приведенные выше методы переоборудования вертикально-цилиндрических котлов для сжигания газового топлива и учитывая их специфические конструктивные особенности, в частности отсутствие при некоторых компоновках котлов соответствующих топочных объемов, можно сделать следующие общие рекомендации. [c.147]

    Если у вертикально-цилиндрических котлов имеются, выносные топки, расположенные в цокольной части, то рекомендуется устанавливать в этих топках при наличии в котельной газа низкого давления горелки с принудительной подачей воздуха, при наличии газа среднего давления — блочные инжекционные горелки в прямоугольном исполнении (на боковой стенке топки). Установка блочных инжекционных горелок в круглом или прямоугольном исполнениях таким образом, чтобы их ось совпадала с осью котла, не рекомендуется, так как такая компоновка па некоторых режимах может вызвать вибрацию. [c.147]

    Для внедрения более прогрессивных оптимальных решений необходимо проведение сравнительных исследований существующих и создание новых методов переоборудования вертикально-цилиндрических котлов. [c.147]

    В вертикальных цилиндрических котлах и котлах паровозного типа производительностью до 2 т1ч взрывные клапаны не устанавливаются. [c.105]

    Агрегаты, в которых сжигается газовое топливо, нормально рабо тают только при непрерывном удалении образующихся при этом продуктов сгорания — дымовых газов. Часть выделяющегося в топке тепла уносится с продуктами сгорания в атмосферу, образуя потери тепла с уходящими газами, температура которых выше, чем у окружающего воздуха. На практике температура уходящих газов за агрегатом может быть самой различной и зависит от степени полезного использования тепла в агрегате, наличия устройств, утилизирующих тепло дымовых газов, наличия неплотностей в обмуровке агрегатов и других причин. Так, температура продуктов сгорания за котлами при отсутствии экономайзеров или воздухоподогревателей находится в пределах 150—350° С в зависимости от нагрузки агрегата, а за вертикальными цилиндрическими котлами достигает [c.155]

    Конструкции котлов, применяющихся в настоящее время, очень многообразны и зависят от их назначения, теплопроизводительности и вида сжигаемого топлива. В отопительных котельных жилищно-коммунального хозяйства в основном используются небольшие чугунные или стальные секционные котлы без экономайзеров и воздухоподогревателей в производственно-отопительных котельных чаще всего эксплуатируются водотрубные (реже жаротрубные и вертикальные цилиндрические) котлы с подключением индивидуальных или групповых экономайзеров в котельных электростанций устанавливаются крупные энергетические котлоагрегаты, включающие в себя и экономайзеры и воздухоподогреватели. [c.216]

    Вертикально-цилиндрические котлы [c.232]

    Вертикально-цилиндрические котлы можно отнести к разновидности жаротрубных, но установленных вертикально. Они состоят из двух концентрически расположенных цилиндров, пространство [c.232]

    Вертикально-цилиндрические котлы изготовляются для работы на твердом топливе и имеют внутреннюю или выносную топку. Продукты сгорания топлива движутся только вверх (без поворотов), поэтому котлы наименее опасны по образованию скоплений газовоздушной смеси при сжигании газа. [c.233]

    Вертикально-цилиндрические котлы транспортабельны, их целиком собирают на заводе-изготовителе, а в котельной лишь устанавливают на заранее подготовленный цоколь и подсоединяют к водяной и паровой магистрали и дымовой трубе. [c.233]

    Правила безопасности Госгортехнадзора не требуют установки на вертикально-цилиндрических котлах предохранительных взрывных клапанов. Однако при наличии за котлами горизонтальных газоходов целесообразно на них устанавливать взрывные клапаны, по возможности ближе к вертикальному участку над котлом. [c.279]

    Хорошо компонуются на вертикально-цилиндрических котлах горелки типа БИГ в прямоугольном исполнении. Горелки БИГ не выступают за кладку топки- Упрощаются розжиг и наблюден е за горением, отпадает необходимость в гляделках и лючках д я розжига, на период розжига не требуется подача в топку вторичного воздуха. Блочные горелки обеспечивают высокие эксплуатационные показатели работы котла на нагрузках, близких к номинальным, так как обслуживающий персонал не должен регулировать подачу воздуха на горение. [c.393]

    Наряду с горизонтальными дымогарными котлами, для получения паров дифенильной смеси при тепловой мощности до 150 000 ккал/час могут быть использованы и вертикальные цилиндрические котлы с дымогарными трубами. Эти котлы не требуют обмуровки, отличаются компактностью, и циркуляция в них теплоносителя более надежна, чем при горизонтальном расположении труб. [c.111]

    Из котлов среднего давления чаще применяются вертикальные цилиндрические котлы  [c.154]

    Они представляют собой вертикальные цилиндрические котлы, снабженные крышками и мешалками. Поскольку при нейтрализации реакционная масса может иметь кислую реакцию и содержит бисульфит натрия, необходимо выбрать материал аппарата, стойкий к воздействию разбавленной серной кислоты и бисульфита натрия. Таким материалом (см. гл. I) может служить сталь, футерованная кислотоупорной плиткой (диабаз). [c.168]

    Аппараты, при.меняемые для растворения и подкисления плавов, полученных в результате сульфидирования, а также и аппараты, применяе.мые для осаждения сернистых красителей, весь.ма несложны по своему устройству и поэтому не заслуживают более подробного рассмотрения они оформляются обычно в виде стальных или чугунных вертикальных цилиндрических котлов, снабженных мешалками того или иного  [c.312]

    Для вертикальных цилиндрических котлов положение низшего допустимого уровня воды в котле завод-изготовитель устанавливает так, чтобы исключить перегрев стенок элементов котла. [c.63]

    Нейтрализаторы периодического действия представляют собой вертикальные цилиндрические котлы, снабженные мешалками. Нейтрализуемая сульфомасса имеет кислую реакцию и может содержать бисульфит натрия. Поэтому материал аппарата должен быть стойким к разбавленной серной кислоте и бисульфиту натрия. Таким материалом может служить сталь, футерованная кислотоупорной (диабазовой) плиткой. Если реакционную массу требуется нагревать, в нейтрализаторах устанавливают змеевики из свинцовых труб, куда подают насыщенный водяной пар. [c.81]

    Особенностью вертикально-цилиндрических котлов являются небольшие габариты и сравнительно высокий удельный паросъем (20—30 кг с 1 м поверхности нагрева). Так как котлы имеют вертикальное расположение корпуса и только один вертикальный газоход, гидравлическое сопротивление их мало. Температура уходящих газов за вертикальным котлом значительно выше, чем у других типов котлов, и достигает 400—500° С. В результате при одинаковой с другими котлами высоте дымовой трубы можно иметь в топке повышенное разрежение без применения дымососа (до 8—10 мм вод. ст.). Основные технические характеристики и размеры наиболее распространенных вертикально-цилиндрических котлов приведены в табл. 22. [c.135]

    Вертикально-цилиндрические котлы даже вместе с выносными топками имеют малый тоцочный объем, в котором заключен очень ограниченный запас воздуха. Инжекционные горелки среднего давления некоторых конструкций и горелки низкого давления с принудитель- [c.136]

    При наличии среднего давления Укргипроинжпроект рекомендует для вертикально-цилиндрических котлов форкамерные горелки, рассчитанные на номинальное давление 3000 мм вод. ст. (рис. 27). Горелка представляет собой блок из 8 инжекционных горелок среднего давления, имеюш их индивидуальные инжекторы и общую щель-форкамеру, являющуюся стабилизатором пламени. Инжектор выполняется в виде вертикально расположенного квадратного туннеля, образуемого стенками огнеупорного кирпича. Способность горелки инжектировать почти весь воздух, необходимый для сжигания, газа, и наличие раскаленной щели-форкамеры являются ее преимуществом перед обычными подовыми горелками. К недостаткам следует отнести сложность выкладки инжекторов-смесителей и необходимость строгого центрирования их с отверстиями-соплами па газовом коллекторе. Эти работы требуют квалифицированного исполнения, так как сдвижка центров отверстий относительно осей смесителей, наличие неровностей или наплывов на стенках [c.145]

    Естественная тяга. Агрегаты, в которых сжигается газовое топливо, нормально работают только при непрерывном удалении продуктов горения — дымовых газов. Часть теплоты уносится с продуктами горения в атмосферу (потери теплоты с уходящими газами). Температура уходящих газов за агрегатом зависит от степени использования теплоты в агрегате, наличия устройств, утилизирующих теплоту, герметичности обмуровки агрегатов и других причин. Так, температура продуктов горения за котлами при отсутствии экономайзеров или воздухоподогревателей находится в пределах 150—350° С в зависимости от нагрузки агрегата, а за вертикальными цилиндрическими котлами достигает даже 400—500° С. Если за котлом становлен экономайзер или воздухоподогреватель, то температура уходящих газов будет значительно ниже. [c.270]

    Дымовую 1рубу у некоторых котлов устанавливают непосредственно на дымовой коробке. Если в котельной несколько котлов, то чаще всего дымовую трубу устанавливают на кирпичном цоколе и к ней подключают дымовые коробки горизонтальным или чуть наклонным металлическим дымоходом. Вертикально-цилиндрические котлы транспортабельны, их целиком собирают на заводе-изготовителе, а в котельной лишь ставят на заранее подготовленный цоколь и подсоединяют к водяной и паровой магистрали и дымовой трубе. [c.392]

    Рис. вЛЗ. Установка на вертикально-цилиндрическом котле горелки БИГ с пристввйь м алементом (по Проя- [c.394]

    В выносных топках вертикально-цилиндрических котлов применяют также подовые и форкамерные горелки конструкции УкрНИИинжпроекта (рис. 7.2 и 7.5), однако их установка и обслуживание значительно более сложны, а эксплуатационный кпд ниже,, чем при использовании горелок БИГ. [c.395]

    Газевая смесь может подаваться сверху и снизу. С точки зрения гидродинамики потока горячие газы целесообразно подавать снизу вверх, так как при этом направление потока совпадает с естественной конвекцией, однако при нижнем подводе газа сетки начинают колебаться в потоке и часто рвутся. Поэтому более широкое распространение нашли аппараты с верхним вводом аммиачно-воздушной смеси, при котором сетки прижимаются газом к опорным струнам. Края сеток крепят к кольцу для того, чтобы они отстояли на 60—70 мм от края аппарата. Это делается потому, что у края аппарата температура сетки ниже на 50— 60° С, чем в центре, и активность краевых участков ниже. Аппарат устанавливают непосредственно на вертикальном цилиндрическом котле — утилизаторе. Полная высота аппарата с котлом 10 м. [c.283]

    Количество, размеры и расположение взрывных клапанов, устанавливаемых у газовых печей и агрегатов, определяет проектная организация. Для паровых котлов производительностью более 10 г пара в 1 ч и водогрейных котлов с температурой воды свыше 115°С взрывные клапаны устанавливают в соответствии с Правилами устройства и безопасности эксплуатации паровых котлов Госгортехнадзора. В вертикальных цилиндрических котлах и котлах паровозного типа паропроизводительностью 2 г/ч взрывные клапаны не устанавливают. Площадь одного взрывопредохранительного клапана должна быть не менее 0,18 м . Предохранительные клапаны устанавливают также на боровах, причем общая площадь их для топки, а также боровов не менее 250 см на 1 м внутреннего объема топки или борова. [c.133]

    Для вертикально-цилиндрических котлов положение низшего уровня воды в котле устанавливается заводом-изготовителем так, чтобы исключалась возможность пере-юева стенок. элементов котла. [c.22]

    Конструкция устано1ВК И Гаргривса (рис. 156) не подверглась никаким существенным изменениям со времени ее появления. Она представляет собою батарею из восьми чугунных или железных вертикальных цилиндрических котлов, окруженных массивной каменной кладкой в виде невысокой усеченной пирамиды. Глубина каждого котла 4—5 м, диаметр 5—6 м. В каждый котел загружают [c.232]

chem21.info

Смотрите также

• 
  Импортные котлы газовые
• 
  Кчм 7 котел
• 
  Медленного горения котлы
• 
  Газовый котел круглый
• 
  Котел куппер 42
• 
  Корейские котлы отопления
• Ремонт котлов водогрейных
• Ремонт водогрейных котлов
• 
  Mora котел газовый
• 
  Mora газовый котел
• 
  Протерм неисправности котла