Самые выгодные парогенераторы. Котел ри 5м

Паровой котел РИ-5М | Самые выгодные парогенераторы

Сегодня тепловые насосы НЕ ВЫГОДНЫ и себя НЕ ОКУПАЮТ!!! — подробнее в материале тепловой насос ценаТепловые насосы — это холодильные машины, предназначенные для выработки и преобразования тепла(холода) с как можно большим коэффициентом по отношению к затрачиваемому электричеству. Т.е. смысл тепловых насосов в экономии электроэнергии при получении(«переноса») тепла(холода), необходимого потребителю.Синонимы — тепловые насосы, трансформаторы тепла, термотрансформаторыВ результате работы теплового насоса происходят процессы преобразования или трансформации тепла, происходит «перенос» тепла из окружающей среды большей теплоемкости, но с меньшей температурой к среде(помещению) меньшей теплоемкости — более наглядно в примере здесь

Бытовые цифры и факты:

— при непонятном рядовому пользователю процессе(кто из читающих знает что это радиация?) при выработке тепла обычными теплогенераторами на электричестве, будь то простой электрический нагреватель (ТЭН), тепловентилятор или электрокотел при затратах 1кВт в час электроэнергии выделяется для потребителя около 1 кВт тепла в час. Приблизительно 1кВт тепла нужно для отопления 10 м2 помещения.

— при таких же непонятных процессах, но уже более сложных(описанных в учебниках физики — но кто их изучал?) в холодильниках, кондиционерах так же вырабатывается тепло, но почему-то уже с коэффициентом в несколько раз больше единицы! Т.е. если холодильник потребляет 100Вт/ч электроэнергии, то его решетка взади (радиатор) может дать тепла в несколько раз больше — может 150Вт, может 300Вт/ч — точно никто не считает, так как холодильник не для этих целей используется. Да и «холодит» холодильник тоже с коэффициентом больше единицы! Кондиционер так же — посмотрите в паспорте — потребляемая мощность например 800Вт/ч, тепловая мощность — 2,2кВт/ч, холодопроизводительность — 1,8кВт/ч — т.е. потребляемая мощность в несколько раз меньше того количества тепла или холода, которое дает устройство. Лично я не знал этого и грелся в квартире электро-теплонагревателем — теперь исключительно кондиционером! Слово «дает» тут не подходит, т.к. в результате работы кондиционера, холодильника или теплового насоса происходят процессы преобразования тепла (трансформации тепла), т.е. эти устройства на самом деле переносят тепло с разных источников.

Задача производителей и установщиков тепловых насосов максимально увеличить разницу между потреблением электричества и количеством вырабатываемого, точнее переносимого или трансформируемого тепла(холода) для потребителя. В этом смысл тепловых насосов, в этом же смысл кондиционеров, работающих в тепловом режиме, которые можно назвать так же тепловыми насосами типа воздух-воздух… Про установку кондиционеров и цену можно посмотреть на любом сайте типичной современной компании — это даст возможность сравнить кондиционеры и тепловые насосы…

Исходя из этого понятен смысл замены электронагревателей тепловыми насосами.Электронагреватели приблизительно потребляют столько электричества, сколько вырабатывают тепловой мощности. Тепловые насосы потребляют электричества в несколько раз меньше на выработку(перенос) подобной тепловой мощности, т.к. «забирают тепло» у окружающей среды — более наглядно в условном примере здесьПосчитаем окупаемость тепловых насосов на примере 100м2 помещения, условно допустим затраты на тепло(или охлаждение) 10кВт/ч по 20 часов в сутки.Простой электронагреватель — тепловентилятор для 100м2 помещения (допустим 10кВт-ный) стоит 200у.е.Кондиционеры для 100м2, пусть 2 шт. по 5кВт тепловой(охлаждающей) мощности с монтажом стоят 2000у.е.Тепловой насос для 100м2, грунт-вода, допустим с монтажом и установкой, с двумя фанкойлами сегодня стоит около 6600у.е.Будем считать что 1кВт электроэнергии стоит 0,1у.е.. Кондиционер получает на 1кВт затраченной электроэнергии 2,8-3кВт тепловой, тепловой насос грунт-вода — на 1кВт — 4кВт тепла.За сколько дней окупится кондиционер, тепловой насос? (относительно прямого элетронагрева)Пусть в день затраты 10х20=200кВт тепловой мощности или на сумму 200х0,1=20у.е. при электронагревеВ 2,8-3 раза меньше при отоплении кондиционером — т.е. 7у.е. (экономим 13у.е./день)В 4 раза меньше при отоплении тепловым насосом, т.е. 5у.е. (экономим 15у.е./день)2000-200/13 = 138 «рабочих» дня окупается кондиционер (относительно электронагрева)6600-200/15 = 427 «рабочих» дня окупается тепловой насос при стоимости 6600у.е. (это очень дешевая цена для установки и монтажа 10кВт теплового насоса грунт-вода, если учесть еще и фанкойлы)Насколько тепловой насос выгоднее кондиционера? Экономия для 100м2 около 2у.е./день, 6600-2000/2=2300 рабочих дня требуется для того, чтобы тепловой насос окупил себя относительно кондиционера!Но в Украине, как и в России, не всегда кондиционер работает с «тройной экономией» по теплу — когда за окном холодает ниже -10 градусов (может меньше — определенные цифры для разных моделей-производителей кондиционеров) — то эффективность теплового кондиционера значительно снижается.Земляной тепловой насос, использующий теплоту грунта, равную в Украине около +8 — +10С (а не наружного воздуха, как кондиционер) всегда работает одинаково эффективно — в этом его и преимущество!Исходя из этих цифр развитие тепловых насосов возможно «тормозят» энергоэффективные кондиционеры, но мы еще не затронули тему пассивного охлаждения тепловыми насосами! Цифры при пассивном охлаждении тепловым насосом:Допустим на 100 м2 при применении двух 5кВт-х фанкойлов затраты электроэнергии — 100Вт х 2 — вентиляторы фанкойла и 60Вт циркуляционный насос грунтового контура, и пусть еще 100Вт циркуляционные насосы самого теплового насоса и контура отопления(подачи в фанкойлы), т.е. всего для около 10кВт/ч холодопроизводительности потребуется до 400Вт/ч электричества, т.е. в 25 раз меньше, чем если бы охлаждали каким-то «прямохолодильным устройством» — но современные кондиционеры не из таких — те же 10кВт/ч холода на современных кондиционерах можем получить при затратах около 3-4кВт/ч электричества, т.е. в 10 раз больше чем при пассивном охлаждении тепловым насосом. Теперь что нам даст эта экономия в реале?:Для 100м2 обычно хватает двух 2-х кВт-ных кондиционеров, вместе дающих 10кВт холода и стоимость их с установкой пусть по 1000у.е./шт — итого 2000у.е.Ежедневно потребление электроэнергии для охлаждения около 4х20=80кВт на сумму около 8у.е.При пассивном охлаждении земляным тепловым насосом затраты на охлаждение(и на оборудование) — пусть фанкойлы по 800у.е. с установкой и подведением воды, тепловой насос 5000у.е. — итого 6600у.е.. Ежедневное потребление электричества — 0,4х20=8кВт на сумму 0,8у.е.. Т.е. в день экономим около 7,2у.е.6600-2000=4600/7,2=639 рабочих дней окупят тепловой насос при пассивном охлаждении относительно кондиционеров при охлаждении 100м2.Как видим, в режиме пассивного охлаждения земляные тепловые насосы быстрее окупаются относительно кондиционеров, чем в режиме отопления. Только одно но?! — а зачем вообще тепловой насос для пассивного охлаждения? Из грунтового коллектора вода температурой около 10 градусов поступает одним контуром(и одним циркуляционным насосом!) в фанкойлы и тоже пассивное охлаждение! Но минуя всю сложную технику и автоматику тепловых насосов!Что для этого нужно?Скважина — вертикальный грунтовый коллектор, тепловой зонд (в данном применении охлаждающий зонд), для 10кВт глубиной около 200м, лучше 5 скважин по 40м (дешевле). Затраты на организацию такого зонда — около 1000у.е. Плюс фанкойлы с одним циркуляционным насосом — тоже до 2000у.е. Итого 3000у.е. — что на 1000у.е. дороже системы с кондиционерами. Но так как применяется один циркуляционник для всего одного контура — то затраты на электричество сокращаются еще на 100Вт(в тепловом насосе как минимум три контура с циркуляционными насосами, но можно соединить контур скважины напрямую с контуром фанкойлов, если в них один и тот же теплоноситель). В этом случае окупить систему относительно кондиционеров мы сможем за один охладительный сезон длительностью около 100-150 дней! И получим в результате практически «халявное» охлаждение! Это только идея (охлаждение одним контуром вертикальными грунтовыми коллекторами или зондами с фанкойлами) — на практике я её еще не применял.Рашид30.08.10г.

Консультация по вопросу возможности использования только «пассивного охлаждения грунтом» с кандидатом технических наук, ученым, более 8 лет изучающим теплонасосные технологии:

Рашид Шахидов:Здравствуйте, нашел Вас как автора материалов по фанкойлам и др. Извините, не нашел других способов связи. Интересует консультация по тепловым насосам, а именно возможно ли использовать грунтовый коллектор с фанкойлом без теплового насоса(типа пассивный режим охлаждения напрямую) и как при этом рассчитать возможности охлаждения такой системы, кол-во метров скважины?

Александр Недбайло:Здравствуйте!Использование фанкойлов напрямую с грунтовым коллектором широко применяется с целью кондиционирования (охлаждения) воздуха в помещениях различного назначения зарубежом уже более 30 лет. Антифриз циркулирует с расчетным расходом по контуру грунтового коллектора (горизонтального, вертикального в скважинах, в водоеме и др.) при помощи центробежного насоса. Посредством пластинчатого теплообменника осуществляется гидравлическое разделение контура фанкойлов, в котором при помощи другого циркуляционного насоса прокачивается вода.Антифриз в теплообменнике охлаждает теплую воду от фанкойлов. Холодная вода подается на фанкойлы (оребренные трубчатые теплообменнки с принудительной конвекцией за счет встроенных в корпусе вентиляторов) и происходит охлаждение продуваемого воздуха через них воздуха в помещении. Расходы антифриза (в основном на основе этиленгликоля) и воды расчитываются исходя из длины грунтового коллектора, площади кондиционируемого помещения, а также влажности воздуха, теплофизических свойств грунта и необходимой степени физиологического комфорта для человека.Вы правильно назвали этот способ пассивным охлаждением. В Киеве в Институте технической теплофизики Национальной академии наук есть демонстрационная теплонасосная установка с возможностью работы по вышеописанному принципу, а также ряд других объектов для отопления и кондиционирования помещений при помощи различных систем отопления: водяной теплый пол, твердотельный электрический аккумулятор теплоты, классическая система с радиаторами и др. При этом используются тепловые насосы различных типов: воздух-жидкость, грунт-жидкость, жидкость-жидкость. Я имею возможность провести экскурсию заинтересованным лицам поскольку занимаюсь всем этим уже более восьми лет. Приглашаю к нам для ознакомления!

Рашид:— нельзя ли без теплообменника напрямую подключатся к фанкойлам? (как и пишу в своей «приблизительной статье»…)?

Александр Недбайло:— На сайте http://www.ivt.com.ua/20/48 размещены материалы моего доклада (презентации) экспериментальной системы теплоснабжения, которая смонтирована в нашем институте. Как статью их рассматривать не корректно. Вы в своих материалах излагаете многое весьма правильно. Как для аматора в этой области, Вы достаточно правильно оценили экономическую целесообразность внедрения теплонасосных технологий в связи с грядущим дефицитом и последующим удорожанием органического топлива. Без теплообменника можно обойтись (непосредственная циркуляция антифриза через грунтовый коллектор и фанкойлы), также как и без теплового насоса, но в этом случае в холодный период года невозможна будет организация отопления фанкойлами. Только охлаждение.Если использовать воду в таком контуре — высока вероятность ее замерзания зимой, разрыв трубопроводов, аварийная ситуация… Необходимо предусматривать слив большого количества литров воды. Это неудобно технологически для конечного пользователя. Помимо этого, по европейским нормам, в жилых помещениях не допускается использование антифризов, как токсических веществ. Мы к этому пока не пришли.

Об источнике низкопотенциальной теплоты:На рисунке ниже показана зависимость изменений температуры грунта в зависимости от глубины в течение года (сезонных колебаний температур от -20 до +30 градусов Цельсия):Тв — температура воздухаТg — температура грунтаПрактически на глубине 8,6 метров и ниже температура грунта при указанных сезонных колебаниях температур не меняется.

paruem.ru

Котёл паровой РИ-5М

Паровой котёл РИ-5М на газогенераторе с бункером, от производителя

Цена: 170 000 руб.

Паровой котёл РИ-5М на газогенераторе (дожигателе) с автоматикой, 250 кг. пара/час, 190 кВт даёт 250 кг пара в час — такой паровой комплекс самый продаваемый в ООО «Компания Инвестпром». Котел  может работать на дровах, может работать на дизельноем топливе. Для каждого вида топлива устанавливаются свои горелки.

Паровой котел РИ-5 М предназначен для получения пара давления 4 кгс/см².

Комплект поставок:

• Паровой котёл РИ-5M
• Дожигатель
• Автоматика
• Обратный клапан
• Бойлер 300 л
• Рециркуляционный насос
• Бочка ПЭТ 200 л
• Запорная арматура и теплотрасса

Если паровой котёл РИ-5М комплектуем бункером подачи опилок, то цена будет составлять 310 000 руб.

Паровой котёл РИ-5М с газогенератором рекомендуется использовать для отопления площадей, до 2000 м².

Достоинства: 

• дешевый вид топлива;
• быстро выходит на режим;
• малая себестоимость;
• простота обслуживания.

Недостатки:

• необходимость постоянного наблюдения;
• размещение котлоагрегата в отдельном помещении.

Скачать опросный лист на парогенератор

Описание:

Паровые котлы РИ-5М предназначены для получения пара с целью теплоснабжения технологических процессов, железобетонных заводов, линий по производству пенополистирола, пропарки цистерн и ГСМ-хранилищ, животноводческих ферм и хозяйственных комплексов: тепловой обработки кормов, пастеризации молока, отопления помещений и других целей.

В стандартную комплектацию котла входит; котел, горелка, насос подпиточный, автоматика уровня, блок датчиков уровня, манометр, реле давления, указатель уровня воды прямого действия №6, предохранительные клапана 2 шт, запорная регулирующая арматура.

Вы можете купить паровой котёл РИ-5М на дожигателе  позвонив по указанным телефонам, или запросить необходимую информацию по почте.

Похожие товары :

Парогенератор электрический

Парогенераторы ПГУ 150-500 кг пара/час

Комментарии:

delo7.ru

Испытания парового котла РИ-5М/КП-0,16

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ДЕПАРТАМЕНТ РАСТЕНИЕВОДСТВА, МЕХАНИЗАЦИИ,

ХИМИЗАЦИИ И ЗАЩИТЫ РАСТЕНИЙ

ФГБУ «ПОДОЛЬСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ЗОНАЛЬНАЯ

МАШИНОИСПЫТАТЕЛЬНАЯ СТАНЦИЯ»

ПРОТОКОЛ № 09-32-16 (5060013)

от 15 ноября 2016 г.

периодических испытаний

парового котла РИ-5М/КП-0,16

Климовск 2016 г

В В Е Д Е Н И Е

          Испытания проведены на соответствие машины техническим требованиям ТУ 4744-009-04688393-02, утвержденным директором ООО «Промэнергтехно»  27 мая 2013 г, по рабочей программе, утвержденной директором ФГБУ «Подольская МИС» Шилягиным Н.В. 29.08.16 г.

1. ХАРАКТЕРИСТИКА МАШИНЫ

1. 1. Назначение машины

Паровой котел типа РИ-5М/КП-0,16 предназначен для получения насыщенного пара абсолютным давлением до 0,17 (избыточным до 0,07) МПа, используемого для технологических, хозяйственных и бытовых нужд предприятий промышленности и сельского хозяйства.

Котел укомплектован горелкой на жидком топливе марки ЕСО-14/2 фирмы «Ламборджини» (Италия), имеющей сертификат соответствия.

По сравнению с образцом, испытанным в 2013 году в конструкцию внесены изменения: заменен ящик управления с сохранением функций, предусмотренных документацией.

Рисунок 1. Общий вид парового котла РИ-5М /КП-0,16

1.2.Техническая характеристика

* с учетом выступающих частей в рабочем состоянии

 2. УСЛОВИЯ ИСПЫТАНИЙ

       Показатели условий испытаний определены по ГОСТ 15150-69, ГОСТ 13109-87, СТО АИСТ 31.4-2010.

3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ

3.1.  Первичная техническая экспертиза

3.1.1. Проверка соответствия состава и комплектности

машины технической документации и оценка полноты ее содержания

Паровой котел РИ-5М/КП-0,16 доставлен на МИС автотранспортом без упаковки. Отдельно упакованы горелка и ящик управления. Котел укомплектован горелкой ЕСО-14/2 итальянской фирмы «Ламборджини», имеющей сертификат соответствия

Горелка снабжена автоматикой пуска и безопасности.

Комплектация котла в целом соответствует ТУ, паспорту и инструкции.

С целью устранения недостатков, отмеченных при испытаниях в 2010 году (протокол № 09-26-2010 ФГБУ «Подольская МИС»), изменена комплектация ящика управления с сохранением функций, предусмотренных документацией. Дополнительно предусмотрена подсветка водоуказательного прибора котла.

Оценка эффективности изменений приведена в приложении Б.

Имеются замечания к содержанию ТУ4744-009-04688393-02:

-п.1.1.1 не указаны ГОСТ 12.1.019, ГОСТ 12.3.003;

-п.2.3 завышены требования по величине повторного заземления – в технических условиях- 4 Ом, в «Правилах устройства…»(ПУЭ) – 30 Ом, п. 1.7.64;

- раздел 4 ТУ «Методы контроля» - отсутствует методика испытаний ряда показателей по п.4.14.

Документация содержит достаточно сведений для монтажа и эксплуатации машины. Дополнительный инструмент для монтажа не требуется.  

Состояние лакокрасочного покрытия котла удовлетворительное. Толщина покрытия составляет 48 мкм, адгезия – не более 2 баллов(ГОСТ 15140-78), крепежные болты оцинкованы.

Трудоемкость досборки и монтажа на подготовленной площадке 7 человеко-часов.

3.1.2 Недостатки по качеству изготовления

и отказы машины, выявленные при обкатке.

          Недостатков и отказов при обкатке не выявлено.

 4. ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИСПЫТАНИЙ

          Периодические испытания парового котла РИ-5М/КП-0,16 проведены в период с 29.08.16г. по 14.11.2016г. Наработка составила 603 часов.

          Котел представлен на испытания в варианте для работы на жидком топливе и укомплектован горелкой ЕСО-14/2 фирмы «Ламборджини» (Италия) с автоматикой безопасности, имеющей сертификат по ГОСТ Р.

          Сопроводительная документация содержит достаточно сведений для монтажа и эксплуатации машины.

          Паровой котел РИ-5М/КП-0,16 обеспечивает выполнение технологического процесса, а также автоматическую защиту в аварийных ситуациях в соответствии с

ГОСТ 12.2.003-91, ГОСТ 12.2.042-2013, ГОСТ 12.2.096-83, ТУ 4744-009-04688393-02.

          Имеется ряд замечаний (Раздел 3.1.3) по исполнению устройств электропривода.

 5. ВЫВОДЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИСПЫТАНИЙ

          На основании результатов периодических испытаний парового котла РИ-5М/КП-0,16 на жидком топливе изготовления ОАО «Промэнергтехно», ФГБУ «Подольская МИС» отмечает соответствие испытанного образца требованиям ТУ и НД по показателям назначения, надежности и безопасности.

          Главный инженер МИС                                         Д.В. Казанский

          Руководитель лаборатории,

          ведущий инженер                                                  В.Н. Чувашев

          Представитель

          ООО «Промэнергтехно»                                        А.В. Кабенин

• < Назад
• Вперёд >

www.podolskmis.ru

Парогенератор РИ-5М

kotloenergo.com.ua

Паровой котел РИ-5М | Самые выгодные парогенераторы

Для выявления влияния мощности горелок на эффективность вы­горания пыли АШ и на аэродинамические характеристики топки было проведено сравнительное изучение аэродинамики и процесса горения в топочных камерах парогенераторов ТП-100 при одноярусном и двухъ­ярусном расположении вихревых горелок мощностью 70 и 35 Мвт с ци­линдрическими амбразурами и насадками.

Характеристики сжигаемого топлива и режимные параметры ра­боты горелочных устройств приведены в табл. 5-1.

Для исследованных горелок параметры крутки пылевоздушчой струи щ п вторичного воздуха п2 отличались незначительно (/zi = ft2~4,0 и «1 = 4,6, «2 = 4,5 для горелок мощностью 35 и 70 МВт). При оптималь­ных режимах работы горелочных устройств (ar~l,05; w2/wi^ 1,5) от­ношение количеств движения в струях пылевоздушнон смеси и вторич­ного воздуха сохранялось практически постоянным.

Таблица 5-1

Зондирование топки по высоте на вертикальном участке факела показало, что на отметке 17000 (7000 от оси рассматриваемого яруса горелок) характер движения потока и степень заполнения топки факелом практически не различаются в топках с одноярусным и двухъярусным расположением горелок. Поэтому сопоставление характера движения газов механизма развития процесса горения и теплообмена проводи­лось главным образом на начальном участке факела, где наиболее пол­но проявляются индивидуальные особенности работы горелок.

Анализ полученных полей скоростей показывает, что как для мощ­ных горелок, так и для горелок меньшей мощности в плоскости оси горелок наблюдаются четыре области течения: зона основного потока, две зоны рециркуляции и зона между горелками.

Относительная ширина приосезой зоны Ьрец/0а, в которой по на­правлению к устью горелок движутся мощные потоки газов с высокой температурой (1000—1600°С) и скоростью (0,25^-0,35)(р. г^/ру^о =

О.!5-г-0,2), тем больше, чем больше 5г/^а и чем меньше степень стесне­ния факела (рис. 5-8,а, сплошные кривые). В области максимальной рециркуляции она достигает 1,90а для топок с горелками мощностью 35 МВт и 1,3Оъ для топок с горелками мощностью 70 МВт. Относи­тельная длина приосевой зоны рециркуляции /рец/^а в исследованном диапазоне значений 5Г/А> сос1авляст примерно 2,7£>а. Относительная длина пристенной зоны рециркуляции тем больше, чем меньше 5г/£>а (рис 0-8XI, штриховые кривые) Скорость движения газов в пристенной зоне меньше, чем в приосевой, и составляет (0,Ы-0,2) ку0, но уровень температур достаточно высок [5].

Г)

Рис. 5-8. Аэродинамические характеристики факела: а, б — размеры и коли­чество рециркулирующих газов в приосевой (сплошные кривые) и пристенной зоне; в — суммарное количество рециркулирующих газов; г — относительные максимальные фактические (сплошные кривые) и массовые аксиальные скоро­сти; д — степень заполнения горизонтального участка факела.

/ — горелки мощностью 35 МВт; 2 — то же 70 МВт; 3, 4 — основной поток; 5, 5 —при­стенная зона рециркуляции; 7, 8 — приосеная зона рециркуляции; 9, 10 — слабопроточная зона между горелками (3, 5, 7, 9 — для горелок 35 МВт, 4, 6, 8, /0 — 70 МВт)

С уменьшением Яг/^а рециркулирующие потоки более равномерно распределяются между приосевыми и пристенными областями факела. Максимальный расход рециркулирующих газов в приосевой зоне (рис. 5-8,6, сплошные кривые) у малых горелок наблюдается на рас­стоянии (1,6ч-1,8)(примерно 2000 мм от устья горелок) и составля­ет примерно 0,35 кг/кг В топке с большими горелками максимальный расход рециркулирующих газов снижается до 0,18 кг/кг и пик его пере­мещается ближе К устью (/ф=1,0£>а).

Максимальный рециркулирующий поток в пристенной зоне распо­лагается в обоих случаях вблизи устья горелок на расстоянии 200— 300 мм ((рис. 5-8,6, штриховые кривые), и расходы газов в этой зоне для малых горелок составляют примерно 0,38 кг/кг, а для крупных 0,2 кг/кг Суммарное количество газов в обеих зонах рециркуляции состав­ляет 0,3 и 0,35С0 для горелок мощностью 70 и 35 МВт (рис. 5-8,в.) При этом сохраняется постоянство этого расхода почти на протяжении всей зоны.

Вблизи устья уровень скоростей в топках с мощными горелками вы­ше, что интенсифицирует обмен внутри факела с топочными газами. Уровень тангенциальных скоростей при почти одинаковых параметрах, крутки струй пылевоздушной смеси и вторичного воздуха практически не зависит от размера горелок.

Полученные результаты, относящиеся к аэродинамической структу­ре факела, позволили свести воздушный баланс в каждом сечении фа­кела и определить площадь, занятую зоной основного потока воздуха, рециркулирующими топочными газами, а также малопроточными зона­ми со скоростями менее 0,1 до0.

Для характеристики распределения зон в факеле на горизонталь­ном его участке введены условные коэффициенты

К

В£ = 2

/=1

Характеризующие долю сечения, занятую соответственно основным по­током, зонами рециркуляции и малопроточными зонами. Здесь /> — суммарная площадь рассматриваемого сечения факела, м2, & — число элементарных площадок в рассматриваемых зонах. Так, в качестве се­чения для крайней горелки выбирались две полуокружности: одна радиусом, равным расстоянию от оси горелки до бокового экрана (5ГТ), другая — от оси горелки до оси топки (0,555г)

При работе мощных горелок заполнение сечения топки основным потоком больше, чем при работе малых (рис. 5-8,(3). Так, на расстоянии 3000 мм от устья в топках с мощными горелками основная струя зани­мает примерно 0,85 сечения факела, а в топках с горелками меньшей мощности 8 = 0,67 (штриховая линия) При этом малопроточные зоны между горелками в топках с мощными струями занимают весьма не­значительную долю сечения, а в топках с меньшими горелками они наблюдаются на протяжении всего горизонтального участка факела. Суммарная площадь, занятая рециркуляционными течениями, достигает максимума. на расстоянии примерно 1000 мм от устья и составляет в этом сечении примерно 0,4 для обоих вариантов. Далее размеры рециркуляционных зон начинают уменьшаться. При работе с малыми горелками сначала исчезла пристенная зона, а затем и приосевая.

Проведенные исследования, а также данные о работе мощных го­релок, изложенные в работах [2, 6, 15 и др.], показывают, что, несмотря :-та то что увеличение размеров струи приводит к некоторому умень­шению доли рециркулирующих газов, еще имеются достаточные резер­вы для обеспечения устойчивости воспламенения при дальнейшем уве­личении мощности пылеугольных горелок.

Увеличение единичной мощности горелок благоприятствует лучше­му заполнению топки основным потоком и резкому сокращению зон, в которых не происходит горения.

Для сравнения эффективности работы отдельных участков факела и для количественной оценки скорости смешения пылевых и воздушных струй л-о методике, изложенной в гл. 4, определялись расходы сгоревше — . о и пестревшего углерода, а также остаточного кислорода и по этим данным находилось распределение локальных коэффициентов подачи зоздуха в выделенных сечениях факела.

Локальных потоков резко снижаются и на расстоянии 1900 мм от ам­бразуры максимальные значения не отличаются от средних более чем в 2 раза. На расстоянии 3000 мм от амбразуры (2Да для горелок мощ­ностью 70 МВт и 2,8/)а для горелок мощностью 35 МВт) происходит почти полное выравнивание полей щ по сечению факела.

При анализе локальных тепловых потоков [5, 61 уже в начальных сечениях факела четко обнаруживается положительный небаланс меж­ду выделившимся и воспринятым теплом на внутренней границе факе­ла. При этом в топках с мощными горелками вблизи амбразуры область факела, в которой наблюдается положительный небаланс, шн-

/ — поток, направленный к горелке; 2 —поток от горелки; 3 — результирующий потока 4 — пылевоздушная смесь; 5 — вторичный воздух

Ре, величина результирующего потока больше и значительно меньше неравномерность в распределении тепловых потоков по сечению.

В обоих случаях суммарное тепловыделение на расстоянии 3000 мм от амбразуры превышало теплосодержание газов по всему сечению фа­кела, что свидетельствует о завершении процесса воспламенения.

Сравнение лучистых потоков, замеренных в объеме топки в раз­личных сечениях на начальном (горизонтальном) участке факела горе­лок мощностью 35 и 70 МВт (рис. 5-10), а также вдоль боковых экра­нов, показывает, что величины этих потоков практически одинаковы [5]

Полученные данные позволили определить все статьи теплового баланса в различных сечениях натурного пылеугольного факела. Ана­лиз этих величин показал, что результирующий лучистый поток тепла, направленный к устью горелки, в 8—9 раз меньше конвективного пере­носа тепла рециркулирующими газами, обеспечивающими в основном процесс воспламенения.

Проведенные комплексные исследования горения и теплообмена показывают, что в топках, в которых сжигается пылевидное топливо, при оборудовании их вихревыми горелками устойчивость процесса вос­пламенения обусловливается конвективным теплообменом пылевых и воздушных струй с рециркулирующими топочными газами.

Сравнительные данные о динамике выгорания топлива по длине фа­кела для горелок различной мощности свидетельствуют о большой ско­рости развития процессов воспламенения и горения в топках с более мощными горелками. Так, к концу горизонтального участка факела (/ф = 4 м) в топках с горелками мощностью 70 МВт сгорает примерно 87% топлива (рис. 5-11), а в нижнем ярусе при двухъярусном располо­жении горелок 80%- При этом замечено, что максимум температур (1660°С) в топках с мощными горелками расположен в горизонтальной плоскости оси горелок. При примерно том же режиме работы малые горелки дают максимум температуры не более 1600°С, сдвинутый вверх между ярусами. Температура факела на выходе из топочной ка­меры с одноярусным расположением более мощных горелок ниже при­мерно на 50°С. На выходе из топки потери тепла с механическим не­дожогом в обоих случаях практически одинаковы с тенденцией к уменьшению для крупных горелок.

Характер изменения тепловых потоков по высоте топок, оборудо­ванных горелками различной мощности, при примерно одних и тех же режимах их работы идентичен. Величины падающих н обратных пото­ков в сходственных сечениях практически одинаковы (рис. 5-12).

При номинальных тепловых напряжениях объема (^ = 0,151 МВт/м3) величина падающего потока в ошипованной зоне составляет 0,64—0,75 МВт/м2, обратного 0,47—0,58 МВт/м2. На границе шипова — ния падающий поток ^пад снижается примерно до 0,56 МВт/м2 и на вы­ходе из топки он составляет примерно 0,174 МВт/м2. Соответственно обратный поток изменяется от 0,29 МВт/м2 на границе шипованпя до 0,116 МВт/м2 на выходе из топки.

Коэффициент тепловой эффективности независимо от мощности го­релок в зоне ошипованных экранов находится в пределах 0,25—0,28, а в зоне неошипованных составляет примерно 0,4.

Таким образом, хорошее заполнение топки основным потоком и резкое уменьшение малопроточных зон, раннее и устойчивое воспла­менение, отсутствие сепарации пыли на под, равномерное распределе­ние материальных и тепловых потоков по сечению факела, большая скорость выгорания топлива на начальном участке факела, интенсивное охлаждение газов по высоте топки, умеренные величины лучистых потоков при одноярусном расположении горелок мощностью 70 МВт позволяют рекомендовать дальнейшее увеличение тепловой мощности вихревых горелок до 150 МВт, особенно при сжигании высокореакцио- онных топлив в топках с жидким шлакоудалением.

В настоящее время ЦКТИ и ТКЗ разработаны вихревые горелки мощностью 100 МВт. Этими горелочными устройствами оборудованы топочные камеры однокорпусных парогенераторов ТПП-312А паро — лроизводительностью 264 кг/с, которые успешно работают при сжига­нии угля марки ГСШ.

paruem.ru

Котёл паровой РИ-5М

999.md

Смотрите также

• 
  Котел ишма 80
• 
  Dakon электрические котлы
• 
  Котел на английском
• 
  Кипит котел почему
• 
  Газовый китайский котел
• 
  Монтаж дизельного котла
• 
  Обвязка котла куппер
• Ремонт пеллетных котлов
• 
  Ремонт котлов пеллетных
• Газовый котел рокот
• 
  Кчм котел отопления