Исследование теплонапряженности топок паровых котлов ТГМ?84 и ТГМ?96 Б. Котел тгм 84

ВЛИЯНИЕ ПАРОВОЙ НАГРУЗКИ НА ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ ФАКЕЛА В ТОПКЕ КОТЛА</800/600/http/sibac.info/title><h2>ВЛИЯНИЕ ПАРОВОЙ НАГРУЗКИ НА ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ ФАКЕЛА В ТОПКЕ КОТЛА</800/600/http/sibac.info/h2> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">INFLUENCE OF STEAM LOAD OF RADIATION PROPERTIES OF THE TORCH IN THE BOILER FIRE CHAMBER</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right">Mikhail Taimarov</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right">dr. sci. tech., professor of the Kazan state energetic university,</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right">Russia, Republic of Tatarstan, Kazan</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right">Rais Sungatullin</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right">high teacher of the Kazan state energetic university,</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right">Russia, Republic of Tatarstan, Kazan</800/600/http/sibac.info/p> <p align="right"> </800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">АННОТАЦИЯ</800/600/http/sibac.info/p><center><ins class="adsbygoogle" style="display:block;height:250px" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="3076124593" data-ad-format="link" data-full-width-responsive="true"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script></center> <p>В данной работе рассматривается тепловой поток от факела при сжигании природного газа в котле ТГМ-84А (станционный № 4) Нижнекамской ТЭЦ-1 (НкТЭЦ-1) для различных режимных условий с целью определения условий, при которых обмуровка заднего экрана наименее подвержена термическому разрушению.</800/600/http/sibac.info/p> <p>ABSTRACT</800/600/http/sibac.info/p> <p>In this operation the heat flux from a torch in case of combustion of natural gas in the boiler TGM-84A (station № 4) of Nizhnekamsk TETc-1 (NkTETs-1) for different regime conditions for the purpose of determination of conditions under which the brickwork envelope of the back screen is least subject to thermal corrupting is considered.</800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p>Ключевые слова: паровые котлы, тепловые потоки, параметры крутки воздуха.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Keywords: boilers, heat fluxes, air twisting parameters.</800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p>Введение.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Котел ТГМ-84А широко распространенный газомазутный котел имеет сравнительно небольшие габариты. Его топочная камера разделена двухсветным экраном. Нижняя часть каждого бокового экрана переходит в слегка наклонный подовый экран, нижние коллекторы которого прикреплены к коллекторам двухсветного экрана и совместно перемещаются при тепловых деформациях во время растопок и остановок котла. Наклонные трубы пода защищены от излучения факела слоем огнеупорного кирпича и хромитовой массы. Наличие двухсветного экрана обеспечивает интенсивное охлаждение топочных газов.</800/600/http/sibac.info/p><div style="display:block; background:#fff; margin: 1px auto"><center><div id="rtbBlock1"> <div id="yandex_rtb_R-A-5" class="yandex-adaptive classYandexRTB"></div> </div> <script type="text/javascript"> (function(w, n) { if ( rtbW >= 960 ){ var rtbBlockID = "R-A-744131-3"; } else { var rtbBlockID = "R-A-744131-5"; } w[n] = w[n] || []; w[n].push(function() { Ya.Context.AdvManager.render({ blockId: rtbBlockID, renderTo: "yandex_rtb_R-A-5", async: false, pageNumber: getRTBpageNumber( rtbBlockID ), directSettings: { }, onRender: function(data) { if (data.product == "direct"){ document.getElementById("rtbBlock1").style.textAlign = "center"; } } }, function() { var g = document.createElement("ins"); g.className = "adsbygoogle"; g.style.display = "inline-block"; if (rtbW >= 960){ g.style.width = "580px"; g.style.height = "400px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); }else{ g.style.width = "300px"; g.style.height = "600px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); } g.setAttribute("data-ad-client", "ca-pub-1812626643144578"); g.setAttribute("data-alternate-ad-url", "/back.html"); document.getElementById("yandex_rtb_R-A-5").appendChild(g); (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); }); }); document.write('<sc'+'ript type="text/javascript" src="//an.yandex.ru/system/context.js"></sc'+'ript>'); })(this, "yandexContextSyncCallbacks");</script></center></div> <p>В верхней части топки трубы заднего экрана отогнуты внутрь топочной камеры, образуя порог с вылетом 1400 мм. Этим обеспечивается омывание ширм и их защита от прямого излучения факела. Десять труб каждой панели –прямые, выступа в топку не имеют и являются несущими. Выше порога располагаются ширмы, которые являются частью пароперегревателя и предназначены для охлаждения продуктов сгорания и перегрева пара. Наличие двухсветного экрана по замыслу конструкторов должно обеспечивать более интенсивное охлаждение топочных газов, чем в близком по производительности газомазутном котле ТГМ-96Б. Однако площадь экранной поверхности нагрева имеет значительный запас, который практически выше необходимого для номинальной работы котла.</800/600/http/sibac.info/p><center><ins class="adsbygoogle" style="display:inline-block;width:580px;height:400px" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="8813674614"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script></center> <p>Базовая модель ТГМ-84 неоднократно подвергалась реконструкции, в результате чего, как указано выше, появилась модель ТГМ-84А (с 4 горелками), а затем ТГМ-84Б. (6 горелками). Котлы первой модификации ТГМ-84 оборудовались 18-ю газомазутными горелками, размещенными в три ряда на фронтовой стене топочной камеры. В настоящее время устанавливают либо четыре, либо шесть горелок большей производительности.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Топочная камера котла ТГМ-84А оборудована четырьмя газомазутными горелками ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ с единичной мощностью 79 МВт, установленными в два яруса в ряд вершинами на фронтовой стене. Горелки нижнего яруса (2 шт.) установлены на отметке 7200 мм, верхнего яруса (2 шт.) – на отметке 10200 мм. Горелки предназначены для раздельного сжигания газа и мазута. Производительность горелки на газе 5200 нм3 /800/600/http/sibac.info/час. Растопка котла на паромеханических форсунках. Для регулирования температуры перегретого пара установлены 3 ступени впрыска собственного конденсата.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Горелка ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ вихревая двухпоточная по горячему воздуху и состоит из корпуса, 2-х секций аксиального (центрального) завихрителя и 1-ой секции тангенциального (периферийного) завихрителя воздуха, центральной установочной трубы для мазутной форсунки и запальника, газораздающих труб. Основные расчетные (проектные) технические характеристики горелки ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ приведены в табл. 1.</800/600/http/sibac.info/p><div style="display:block; background:#fff; margin: 1px auto"><center><div id="rtbBlock1"> <div id="yandex_rtb_R-A-4" class="yandex-adaptive classYandexRTB"></div> </div> <script type="text/javascript"> (function(w, n) { if ( rtbW >= 960 ){ var rtbBlockID = "R-A-744131-3"; } else { var rtbBlockID = "R-A-744131-5"; } w[n] = w[n] || []; w[n].push(function() { Ya.Context.AdvManager.render({ blockId: rtbBlockID, renderTo: "yandex_rtb_R-A-4", async: false, pageNumber: getRTBpageNumber( rtbBlockID ), directSettings: { }, onRender: function(data) { if (data.product == "direct"){ document.getElementById("rtbBlock1").style.textAlign = "center"; } } }, function() { var g = document.createElement("ins"); g.className = "adsbygoogle"; g.style.display = "inline-block"; if (rtbW >= 960){ g.style.width = "580px"; g.style.height = "400px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); }else{ g.style.width = "300px"; g.style.height = "600px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); } g.setAttribute("data-ad-client", "ca-pub-1812626643144578"); g.setAttribute("data-alternate-ad-url", "/back.html"); document.getElementById("yandex_rtb_R-A-4").appendChild(g); (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); }); }); document.write('<sc'+'ript type="text/javascript" src="//an.yandex.ru/system/context.js"></sc'+'ript>'); })(this, "yandexContextSyncCallbacks");</script></center></div> <p align="right">Таблица 1.</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">Основные расчетные (проектные) технические характеристики горелки ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ:</800/600/http/sibac.info/p> <table align="center" border="0" cellpadding="0" cellspacing="0"><tbody><tr><td> <p>Давление газа, кПа</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>31,5</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Расход газа на горелку, нм3/800/600/http/sibac.info/ч</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>8000</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Тепловая мощность горелки, МВт</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>79</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Сопротивление газового тракта при номинальной нагрузке, мм вод. ст.</800/600/http/sibac.info/p><center><ins class="adsbygoogle" style="display:block;height:250px" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="3076124593" data-ad-format="link" data-full-width-responsive="true"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script></center> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>3150</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Сопротивление воздушного тракта при номинальной нагрузке, мм вод. ст.</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>256</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Габаритные размеры, мм</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>3452х3770х3080</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Суммарное выходное сечение канала горячего воздуха, м2</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>0,932</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p>Суммарное выходное сечение газовых труб, м2</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>0,0155</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr></800/600/http/sibac.info/tbody></800/600/http/sibac.info/table><p> </800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p><div style="display:block; background:#fff; margin: 1px auto"><center><div id="rtbBlock1"> <div id="yandex_rtb_R-A-3" class="yandex-adaptive classYandexRTB"></div> </div> <script type="text/javascript"> (function(w, n) { if ( rtbW >= 960 ){ var rtbBlockID = "R-A-744131-3"; } else { var rtbBlockID = "R-A-744131-5"; } w[n] = w[n] || []; w[n].push(function() { Ya.Context.AdvManager.render({ blockId: rtbBlockID, renderTo: "yandex_rtb_R-A-3", async: false, pageNumber: getRTBpageNumber( rtbBlockID ), directSettings: { }, onRender: function(data) { if (data.product == "direct"){ document.getElementById("rtbBlock1").style.textAlign = "center"; } } }, function() { var g = document.createElement("ins"); g.className = "adsbygoogle"; g.style.display = "inline-block"; if (rtbW >= 960){ g.style.width = "580px"; g.style.height = "400px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); }else{ g.style.width = "300px"; g.style.height = "600px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); } g.setAttribute("data-ad-client", "ca-pub-1812626643144578"); g.setAttribute("data-alternate-ad-url", "/back.html"); document.getElementById("yandex_rtb_R-A-3").appendChild(g); (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); }); }); document.write('<sc'+'ript type="text/javascript" src="//an.yandex.ru/system/context.js"></sc'+'ript>'); })(this, "yandexContextSyncCallbacks");</script></center></div> <p>Характеристика направлений крутки воздуха в горелках ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ приведена на рис. 1. Схема механизма крутки приведена на рис. 2. Схема расположения газовыпускных труб в горелках приведена на рис. 3.</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"><img alt="Описание: 2016-07-09_11-30-21" border="0" src="/800/600/http/sibac.info/%3A/800/600/http/sibac.info//800/600/http/sibac.info/resize/800/600/http/sibac.info/image001-642x450.png"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">Рисунок 1. Схема нумерации горелок, круток воздуха в горелках и расположения горелок ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ на фронтальной стене топки котлов ТГМ-84А № 4,5 НкТЭЦ-1</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"><img alt="Описание: 2016-07-12_02-32-39.png" border="0" src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image002.jpg"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">Рисунок 2. Схема механизма осуществления крутки воздуха в горелках ХФ-ЦКБ-ВТИ-ТКЗ котлов ТГМ-84А НкТЭЦ-1</800/600/http/sibac.info/p><div class="advv"> <ins class="adsbygoogle" style="display:inline-block;width:336px;height:280px" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="9935184599"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script> </div><div class="advv"> <ins class="adsbygoogle" style="display:inline-block;width:336px;height:280px" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="9935184599"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script> </div> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p>Короб горячего воздуха в горелке разделяется на два потока. Во внутреннем канале установлен аксиальный закручивающий аппарат, а в периферийном тангенциальном канале установлен регулируемый тангенциальный завихритель.</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"><img alt="Описание: 2016-07-09_11-36-48" border="0" src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image003.jpg"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">Рисунок 3. Схема расположения газовыпускных труб <img border="0" src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image004.png"/800/600/http/sibac.info/> в горелках ХФ-ЦЛБ-ВТИ-ТКЗ котлов ТГМ-84А НкТЭЦ-1</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p>Во время экспериментов сжигался Уренгойский газ с теплотой сгорания 8015 ккал/800/600/http/sibac.info/м3. Методика экспериментального исследования базируется на использовании бесконтактного способа измерения падающих тепловых потоков от факела [1; 3; 6]. В экспериментах величина падающего от факела на экраны теплового потока qпад измерялась отградуированным в лабораторных условиях радиометром [2; 8].</800/600/http/sibac.info/p><div style="display:block; background:#fff; margin: 1px auto"><center><div id="rtbBlock1"> <div id="yandex_rtb_R-A-2" class="yandex-adaptive classYandexRTB"></div> </div> <script type="text/javascript"> (function(w, n) { if ( rtbW >= 960 ){ var rtbBlockID = "R-A-744131-3"; } else { var rtbBlockID = "R-A-744131-5"; } w[n] = w[n] || []; w[n].push(function() { Ya.Context.AdvManager.render({ blockId: rtbBlockID, renderTo: "yandex_rtb_R-A-2", async: false, pageNumber: getRTBpageNumber( rtbBlockID ), directSettings: { }, onRender: function(data) { if (data.product == "direct"){ document.getElementById("rtbBlock1").style.textAlign = "center"; } } }, function() { var g = document.createElement("ins"); g.className = "adsbygoogle"; g.style.display = "inline-block"; if (rtbW >= 960){ g.style.width = "580px"; g.style.height = "400px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); }else{ g.style.width = "300px"; g.style.height = "600px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); } g.setAttribute("data-ad-client", "ca-pub-1812626643144578"); g.setAttribute("data-alternate-ad-url", "/back.html"); document.getElementById("yandex_rtb_R-A-2").appendChild(g); (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); }); }); document.write('<sc'+'ript type="text/javascript" src="//an.yandex.ru/system/context.js"></sc'+'ript>'); })(this, "yandexContextSyncCallbacks");</script></center></div> <p>Измерения несветящихся продуктов сгорания в топках котлов проводилось бесконтактным способом при помощи радиационного пирометра типа РАПИР, которые показывали радиационную температуру. Погрешность измерения действительной температуры несветящихся продуктов на выходе их из топки при 1100°С радиационным методом для градуировки РК-15 с материалом линзы из кварца оценивается ± 1,36 % [7].</800/600/http/sibac.info/p> <p>В общем виде выражение для локальной величины падающего от факела на экраны теплового потока qпад может быть представлено в виде зависимости от реальной температуры факела Тф в топочной камере и степени черноты факела αф, согласно закона Стефана-Больцмана:</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center">qпад= 5,67 ´ 10-8 αфТф4, Вт/800/600/http/sibac.info/м2,</800/600/http/sibac.info/p> <p>где: Тф – температура продуктов горения в факеле, К. Яркостная степень черноты факела αλф=0,8 взята согласно рекомендациям [2].</800/600/http/sibac.info/p><center><ins class="adsbygoogle" style="display:block; text-align:center;" data-ad-layout="in-article" data-ad-format="fluid" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="4491286225"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script></center> <p>График зависимости по влиянию паровой нагрузки на радиационные свойства факела приведен на рис. 4. Измерения проведены на отметке высоты 5,5 м через лючки № 1 и № 2 левого бокового экрана. Из графика видно, что с увеличением паровой нагрузки котла наблюдается очень сильный рост значений падающих тепловых потоков от факела в области заднего экрана. При измерениях через лючок расположенный ближе к фронтальной стенке также наблюдается рост значений, падающих от факела на экраны тепловых потоков с увеличением нагрузки. Однако, в сравнении с тепловыми потоками у заднего экрана, по абсолютной величине тепловые потоки в области фронтального экрана для больших нагрузок в среднем ниже в 2 … 2,5 раза.</800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p><img alt="" src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image005.jpg"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> <p>Рисунок 4. Распределение падающего теплового потока qпад по глубине топки в зависимости от паропроизводительности Дк по измерениям через лючки 1, 2 1-го яруса на отметке 5,5 м по левой стенке топки для котла ТГМ-84А № 4 НкТЭЦ-1 при максимальной крутке воздуха в положении лопаток в горелках З (расстояние между лючками 1 и 2 равно 6,0 м при общей глубине топки 7,4 м):</800/600/http/sibac.info/p><div style="display:block; background:#fff; margin: 1px auto"><center><div id="rtbBlock1"> <div id="yandex_rtb_R-A-1" class="yandex-adaptive classYandexRTB"></div> </div> <script type="text/javascript"> (function(w, n) { if ( rtbW >= 960 ){ var rtbBlockID = "R-A-744131-3"; } else { var rtbBlockID = "R-A-744131-5"; } w[n] = w[n] || []; w[n].push(function() { Ya.Context.AdvManager.render({ blockId: rtbBlockID, renderTo: "yandex_rtb_R-A-1", async: false, pageNumber: getRTBpageNumber( rtbBlockID ), directSettings: { }, onRender: function(data) { if (data.product == "direct"){ document.getElementById("rtbBlock1").style.textAlign = "center"; } } }, function() { var g = document.createElement("ins"); g.className = "adsbygoogle"; g.style.display = "inline-block"; if (rtbW >= 960){ g.style.width = "580px"; g.style.height = "400px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); }else{ g.style.width = "300px"; g.style.height = "600px"; g.setAttribute("data-ad-slot", "9935184599"); } g.setAttribute("data-ad-client", "ca-pub-1812626643144578"); g.setAttribute("data-alternate-ad-url", "/back.html"); document.getElementById("yandex_rtb_R-A-1").appendChild(g); (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); }); }); document.write('<sc'+'ript type="text/javascript" src="//an.yandex.ru/system/context.js"></sc'+'ript>'); })(this, "yandexContextSyncCallbacks");</script></center></div> <table align="center" border="1" cellpadding="0" cellspacing="0"><tbody><tr><td> <p><img src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image006.png"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>- лючок 1 первого яруса (ближний к заднему экрану);</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr><tr><td> <p><img src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image007.png"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> <td> <p>- лючок 2 первого яруса (ближний к фронтальному экрану)</800/600/http/sibac.info/p> </800/600/http/sibac.info/td> </800/600/http/sibac.info/tr></800/600/http/sibac.info/tbody></800/600/http/sibac.info/table><p> </800/600/http/sibac.info/p><center><ins class="adsbygoogle" style="display:block;height:250px" data-ad-client="ca-pub-1812626643144578" data-ad-slot="3076124593" data-ad-format="link" data-full-width-responsive="true"></ins> <script> (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({}); </script></center> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p>На рис. 5 приведены графики распределения падающего теплового потока qпад по глубине топки в зависимости от паропроизводительности Дк по измерениям через лючки № 6 и № 7 2-го яруса на отметке 9,9 м по левой стенке топки для котла ТГМ-84А № 4 НКТЭЦ при максимальной крутке воздуха в положении лопаток в горелках З в сравнении с результирующими тепловых потоков по измерениям через лючки № 1 и № 2 первого яруса.</800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"> </800/600/http/sibac.info/p> <p align="center"><img alt="Описание: 2016-07-09_09-40-31" border="0" src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/image008.jpg"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> <p>Рисунок 5. Распределение падающего теплового потока qпад по глубине топки в зависимости от паропроизводительности Дк по измерениям через лючки № 6 и № 7 2-го яруса на отм. 9,9 м по левой стенке топки для котла ТГМ-84А №4 НКТЭЦ при максимальной крутке воздуха в положении лопаток в горелках З в сравнении с результирующими тепловых потоков по измерениям через лючки № 1 и № 2 первого яруса (расстояние между лючками 6 и 7 равно 5,5 м при общей глубине топки 7,4 м):</800/600/http/sibac.info/p> <p><img alt="" src="/800/600/http/sibac.info/files/800/600/http/sibac.info/2016_07_11_Nauka/800/600/http/sibac.info/Taimarov.files/800/600/http/sibac.info/taim.png"/800/600/http/sibac.info/></800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p>Обозначения положения воздухозакручивателей в горелках, принятые в данной работе:</800/600/http/sibac.info/p> <p>З – максимальная крутка, О – крутка отсутствует, воздух идет без крутки.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Индекс ц – центральная крутка, индекс п – периферийная основная крутка.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Отсутствие индекса означает одинаковое положение лопаток для центральной и периферийной крутки (или обе крутки в положении О или обе крутки в положении З).</800/600/http/sibac.info/p> <p>Из рис. 5 видно, что наиболее высокие значения тепловых потоков от факела на экранные поверхности нагрева имеют место по измерениям через лючок № 6 второго яруса ближний к задней стенке топки на отметке 9,9 м. На отметке 9,9 м по измерениям через лючок № 6 рост тепловых потоков от факела происходит со скоростью 2 кВт/800/600/http/sibac.info/м2 на каждые 10 т/800/600/http/sibac.info/час увеличения паровой нагрузки, в то время как для горелки № 1 первого яруса на отметке 5,5 м рост тепловых потоков от факела на задний экран происходит со скоростью 8 кВт/800/600/http/sibac.info/м2 на каждые 10 т/800/600/http/sibac.info/час увеличения паровой нагрузки.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Рост тепловых потоков, падающих от факела на задний экран по измерениям через лючок № 1 на отметке 5,5 м первого яруса, при увеличении нагрузки котла ТГМ-84А № 4 НКТЭЦ для условий максимальной крутки воздуха в горелках происходит в 4 раза быстрее по сравнению с ростом тепловых потоков около заднего экрана на отметке 9,9 м.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Максимум плотности теплового излучения от факела на задний экран по измерениям через лючок № 6 на отметке 9,9 м даже при максимальной паропроизводительности котла ТГМ-84А №4 НКТЭЦ-1 420 т/800/600/http/sibac.info/час для условий максимальной крутки воздуха в горелках (положение лопаток крутки З) в среднем на 23 % выше по сравнению со значением плотности излучения от факела у заднего экрана на уровне отметки 5,5 м по измерениям через лючок № 1.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Результирующая тепловых потоков, полученная по измерениям на отметке 9,9 м через лючок № 7 второго яруса (ближний к фронтальному экрану), при росте паровой нагрузки котла ТГМ-84А № 4 НКТЭЦ от 230 т/800/600/http/sibac.info/час до 420 т/800/600/http/sibac.info/час для условий максимальной крутки воздуха в горелках (положение лопаток крутки З) на каждые 10 т/800/600/http/sibac.info/час возрастает на 2 кВт/800/600/http/sibac.info/м2, т. е. как и в вышеупомянутом случае по измерениям через лючок № 6 ближний к заднему экрану на отметке 9,9 м.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Рост значений падающих тепловых потоков по измерениям через лючок № 7 второго яруса на отметке 9,9 м происходит с увеличением паровой нагрузки котла ТГМ-84А № 4 НКТЭЦ от 230 т/800/600/http/sibac.info/час до 420 т/800/600/http/sibac.info/час на каждые 10 т/800/600/http/sibac.info/час со скоростью 4,7 кВт/800/600/http/sibac.info/м2, т. е. в 2,35 раза медленнее в сравнении с ростом падающих от факела тепловых потоков по измерениям через лючок № 2 на отметке 5,5 м.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Измерения падающих от факела тепловых потоков через лючок № 7 на отметке 9,9 м при значениях паровой нагрузки котла 420 т/800/600/http/sibac.info/час практически совпадают со значениями, полученным при измерениях через лючок № 2 на отметке 5,5 м для условий максимальной крутки воздуха в горелках (положение лопаток крутки З) котла ТГМ-84А № 4 НКТЭЦ.</800/600/http/sibac.info/p> <p>Выводы.</800/600/http/sibac.info/p> <p>1.Влияние на величину тепловых потоков от факела изменения аксиальной (центральной) крутки воздуха в горелках, по сравнению с изменением тангенциальной крутки воздуха в горелках, невелико и заметнее проявляется на отметке 5,5 м по сечению 2.</800/600/http/sibac.info/p> <p>2.Наибольшие измеренные потоки имели место при отсутствии тангенциальной (периферийной) крутки воздуха в горелках и составляли 362,7 кВт/800/600/http/sibac.info/м2 по измерениям через лючок № 6 на отметке 9,9 м при нагрузке 400 т/800/600/http/sibac.info/час. Значения тепловых потоков от факела в диапазоне 360 … 400 кВт/800/600/http/sibac.info/м2 являются опасными при работе топки с режимом прямого наброса факела на стенку топки с огневой стороны из-за постепенного разрушения внутренней обмуровки.</800/600/http/sibac.info/p> <p> </800/600/http/sibac.info/p> <p>Список литературы:</800/600/http/sibac.info/p> <ol><li>Гаррисон Т.Р. Радиационная пирометрия. – М.: Мир, 1964 г., 248 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Гордов А.Н. Основы пирометрии – М.: Металлургия, 1964 г. 471 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Таймаров М.А. Лабораторный практикум по курсу «Котельные установки и парогенераторы». Учебное пособие Казань, КГЭУ 2002 г., 144 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Таймаров М.А. Исследование эффективности объектов энергетического хозяйства. – Казань: Казан. гос. энерг. ун-т, 2011. 110 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Таймаров М.А. Практические занятия на ТЭЦ. – Казань: Казан. гос. энерг. ун-т, 2003., 90 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Тепловые приемники излучения. Труды 1-ого Всесоюзного симпозиума. Киев, Наукова думка, 1967. 310 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Шубин Е.П., Ливин Б.И. Проектирование теплоподготовительных установок ТЭЦ и котельных – М.: Энергия, 1980 г. 494 с.</800/600/http/sibac.info/li> <li>Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: High-Pressure Synthesis and Correlation of Properties /800/600/http/sibac.info/ T.A. Bither, R.I. Bouchard, W.H. Cloud et el. /800/600/http/sibac.info//800/600/http/sibac.info/ Inorg. Chem. – 1968. – V. 7. – P. 2208–2220.</800/600/http/sibac.info/li> </800/600/http/sibac.info/ol><p><span class="mylink" data-url="https://sibac.info/conf/science/xxxvi/58308">sibac.info</span></p><h2>"Исследование теплонапряженности топок паровых котлов ТГМ?84 и ТГМ?96 Б"</h2><h4>Выдержка из работы</h4><p>Section 9. Technical sciencesTaymarov Mikhail Aleksandrovich, Kazan state power university, professor, Dr. SciTech.E-mail: taimarovma@yandex. ru Lavirko Yury Vasilyevich, associate professor, Cand. Tech. Sci., Kazan state architecturally construction universityResearch of TGM-84 and TGM-96B boilers of thermal stress of fire chambersAbstract: In article questions of distribution of parameters of a torch when burning gas in fire chambers of power boilers with natural circulation are considered.Keywords: fuel gas, the boiler, a thermal power plant, burning, torches, a torch, temperature the falling streams, thermal stress.Таймаров Михаил Александрович, Казанский государственный энергетический университет, профессор, д. т.н. E-mail: taimarovma@yandex. ru Аавирко Юрий Васильевич, доцент, к. т.н., Казанский государственный архитектурно строительный университетИсследование теплонапряженности топок паровых котлов ТГМ-84 и ТГМ-96 БАннотация: В статье рассматриваются вопросы распределения параметров факела при сжигании газа в топках энергетических паровых котлов с естественной циркуляцией.Ключевые слова: топливный газ, паровой котел, тепловая электростанция, сжигание, горелки, факел, температура падающие потоки, теплонапряженность.Рис. 1. Экспериментальные данные для температуры факела по высоте топок котлов ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 ДК=340 т/ч) и ТГМ-96 Б № 16 (28. 06. 06 Дк=385 т/ч) НкТЭЦ-1 для центральных сечений вдоль газоходов ((g) — данные для котла ТГМ-96 Б № 16 по измерениям через лючки- Д — измерения черезгорелки котла ТГМ-84 № 9)110Research of TGM-84 and TGM-96B boilers of thermal stress of fire chambersВ данной статье рассматриваются экспериментальные вопросы, связанные с горением факела при сжигании газа в топках котлов ТГМ-84 № 9 и ТГМ-96 Б № 16 Нижнекамской ТЭЦ (НкТЭЦ). Методика измерений приведена в работах [1- 2].Распределение температуры факела по высоте топки является важным показателем эффективности топочного процесса. На рис. 1 приведены экспериментальные данные для температуры факела по высоте топок котлов ТГМ-84 № 9 и ТГМ-96 Б № 16 НкТЭЦ дляцентральных сечений вдоль газоходов.Как видно из рис. 1, значения температуры факела при соответствующих нагрузках не очень высокие даже на уровне горелок обоих котлов. Такие значения температур не являются характерными для эффективного протекания радиационного теплообмена в топках энергетических котлов.Проекции изотерм (кривых равных температур) на фронтальный экран топки котла ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 при ДК=340 т/ч) приведены на рис. 2.Рис. 2. Проекции изотерм (кривых равных температур) на фронтальный экран топки котла ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 при ДК=340 т/ч)Как видно из рис. 2. проекции изотерм (кривых равных температур) на фронтальный экран топки котла ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 при ДК=340 т/ч) смещены от центра по направлению в сторону левого экрана. Однако следует иметь в виду, что по результатам измерений около двухсветного экрана существует область более низких температур по сравнению с линией изотермы.Возможны также местные отклонения по температуре по отношению к интегральной температуре указанной на линии изотермы.Распределение температуры факела в топке по ширине топки котла ТГМ-84 Б приведено на рис. 3.Из представленных данных рис. 3 видно, что тем-пература на уровне горелок первого яруса на отметке 6,6 м и второго яруса на отметке 11,2 м практически мало отличаются. Максимум температуры факела смещен в стороны левого бокового экрана.Таким образом имеется необходимость уменьшить количество сжигаемого газа в горелках 1,2 первого яруса и в горелке 5 второго яруса. Необходимо также передвинуть, по возможности цетральное ядро с высокой температурой факела в сторону правого бокового экрана.Экспериментальные значения падающих тепловых потоков по центральной продольной плоскости в зависимости от высоты котла ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ приведены на рис. 4.111Section 9. Technical sciencesРис. 3. Температура факела ^ по ширине b топки по измерениям через фронтальные лючки и горелки котла ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ (Паровая нагрузка ДК=340 т/ч. tn в=204 °С, tyx=144 °С, Содержание кислорода в конвективном пароперегревателе О2 к. пп=0,8… 0,9%)Рис. 4. Плотность излучения факела рп в зависимости от высоты топки H котла ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ (Паровая нагрузка ДК=340 т/ч.. в=204 °С, tyx. r=144 °С, Содержание кислорода в конвективном пароперегревателе О2 к. п. п=0,8… 0,9%)Из рис. 4 видно, что для обеих плоскостей справа и слева от двухсветного экрана тепловые потоки в зависимости от высоты топки изменяются равным образом. Падающие потоки, измеренные через лючки и горелки, расположенные справа от двухсветного экрана характеризуются значениями, которые в среднем на 25% меньше тепловых потоков, измеренных слева от двухсветного экрана.Максимальное значение температура металла экранных труб находятся в зоне максимального падаю-щего на поверхности экранных труб лучистого потока371,4 кВт/м2 (котел ТГМ-96 Б № 16 при паропроизводительности Дк=385 т/час) и 258,9 кВт/м2 (котел ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ при нагрузке ДК=340 т/ч). Котел ТГМ-96 Б № 16 является более теплонапряженным по сравнению с котлом ТГМ-84 Б № 9.Определение температуры металла стенок труб согласно рекомендациям Нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов [3, с. 122−124] приведено в табл. 1.112Research of TGM-84 and TGM-96B boilers of thermal stress of fire chambersТаблица 1. — Определение расчетной температуры металла труб экранов и пароперегревтелей для котла ТГМ-84 Б [3]Рассчитываемая величина Обозначение и размерность Формула или обоснование РасчетМаксимальная энтальпия среды i ккал/кг [1], с. 124 356Максимальная температура среды в заданной зоне по значению i t °С макс, По табл. воды и водяного пара 325 (140 атм)Превышение температуры среды над расчетной точкой t — t, °С макс По табл. воды и водяного пара 325−320=5Температура газов в расчетном сечении t °С макс, По измерениям 1300Удельное тепловосприятие q, ккал/м2ч По измерениям 408×103Максимальное расчетное тепловосприятие q, ккал/м2ч макс [1], с. 124 1,3×1×408=530,5×103Сечение для прохода среды f, м2 0,785d 2n '- ве тр 0,785×0,062×3=0,0085Массовая скорость среды wp, кг/(м2хсек) [1], с. 124 57 000×0,97/(3600×0,0085)= 1863Коэффициент теплопроводности металла стенок 1, ккал/(мхчх°С) [1], с. 124 33,4Критерий Био — [1], с. 124 0,06×14 550/(2×1,6×33,4)=0,168Относительный шаг — S/d 64/60=1,07Коэффициент растечки [1], номогр. 42 0,74Внутренняя тепловая нагрузка qra, ккал/м2ч [1], с. 124 0,74×1,25×530,5×103= 490,7×103Параметр, а х10 -3/(з, 6х wP) 490,7/(3,6×1863)=0,073Расчетный коэффициент теплоотдачи стенки к внутренней среде «2 [1], номогр. 36 19×103Температура металла экрана настенного t ,°С ст/ [1], с. 124 325+5+530,5×103 ((0,006/33,4) (½, 6)+ + (1/19×103))=367Температура металла экрана двухсветного t ,°С ст. дв'- [1], с. 124 325+5+2×530,5×103 ((0,006/33,4) (½, 6)+(1/19×103))=403,2Температура металла ширмового пароперегревателя t. °С ст. шо [1], с. 124 406 + +3,8+2×530,5×103 ((0,006/33,4) (½, 6)+ + (1/19×103))=483В наиболее тяжелых температурных условиях по результатам расчетов работают ширмовый пароперегреватель и двухсветный экран.Экспериментальные данные по температуре металла экранных труб котлов ТГМ-96 Б и ТГМ-84 Бпредставлены на рис. 5 и рис. 6. Как видно из рис. 5 и 6, температура металла на наружной стенке экранных труб имеет значение от 387,5 °С до 586 °C для котла № 16 ТГМ-96 Б и от 364,4 °С до 518,7 °С для котла № 9 ТГМ-84 Б.113Section 9. Technical sciencesРис. 5. Изотермы (кривые равных температур) в поперечных сечениях по высоте топки котла № 16 ТГМ-96 Б и температура металла экранных труб (ЖИРНЫЙ ШРИФТ) на уровне лючков первого ряда (1,2,3,4) на отметке 11,2 м при паропроизводительности Дк=385 т/час 28. 06. 06.ух. г=130 °С, содержание кислорода в продуктах сгорания в конвективном пароперегревателе О2 к. п. п=1,3%, Расход природного газа В=32,8 тыс. мЗ/час).Рис. 6. Температура металла экранных труб котла № 9 ТГМ-84 Б (ЖИРНЫЙ ШРИФТ) на уровне лючков второго ряда (5−12) на отметке 11,2 м при паропроизводительности Дк=340 т/час 29. 06. 06ух. г= 144 °C, содержание кислорода в продуктах сгорания в конвективном пароперегревателе О2 к. п. п=0,8… 0,9%, Расход природного газа В= 27,3 тыс. м3/час).Максимальные значения относятся к фронтальному экрану и связаны, в некоторой степени, с наличием следов излучения продуктов сгорания между трубной поверхностью и лючком, через который производилось измерение. В целом температура металла экранных труб по результатам измерений достаточно близка расчетной по проекту равной 367 °C (см. табл. 1). Однако следует иметь ввиду, что измерения производились через угловые лючки и в локальных точках по центу экранов возможны более высокие значения температуры. Поэтому необходимо при организации топочного процесса добиваться равномерных значений падающих тепловых потоков по всей площади экранных поверхностей. Температура продуктов сгорания справа от двухсветного экрана и падающие тепловые потоки в среднем на 25% ниже, по сравнению с температурой и и тепловыми потоками слева от двухсветного экранаВыводы1. Распределение температуры по ширине топки котла ТГМ-94 Б № 9 характеризуется смещением максимума в сторону левого экрана. Для выравнивания поля температур необходимо уменьшить количество сжигаемого газа в горелках 1,2 первого яруса и в горелке 5 второго яруса. Необходимо также передвинуть, по возможности центральное ядро с высокой температурой факела в сторону правого бокового экрана.2. Проекции изотерм на фронтальный экран котла ТГМ-94 Б № 9 смещены в строну левого экрана, что увеличивает тепловую разверку труб левого экрана и экрана задней стенки. Необходимо отрегулировать длину факелов горелок 1,2 первого яруса и в горелке 5 второго яруса, укоротив факел. В противном случае возможен перегрев труб левого экрана и задней экранной стенки114Synthesis of modular reconfigurable manipulation mechanisms with alternately functioning drivesСписок литературы:1. Таймаров М. А. Совершенствование сжигания топлив в энерготехнологических агрегатах. Научное издание. Казань, КГЭУ, 2010.2. Померанцев В. В. и др. Основы практической теории горения. Л.: Энергия, 1973.3. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. Под ред. Кузнецова Н. В. М., Энергия, 1973.Kharatyan Armen Gerasim, PH. D. National Polytechnic University of Armenia, Vanadzor Branch, Armenia Faculty of Natural Sciences and Information Systems E-mail: armenkharatyan@yahoo. comSynthesis of modular reconfigurable manipulation mechanisms with alternately functioning drivesAbstract: Task oriented structural and kinematic synthesis principles are presented for reconficurable manipulator systems based on serial modular mechanisms with alternately functioning drives.Keywords: reconfigurable manipulators, structural and kinematic synthesis, modular mechanisms.Харатян Армен Герасимович, к. т.н. Национальный Политехнический Университет Армении,Ванадзорский филиал, Армения, факультет естественных наук и информационных систем E-mail: armenkharatyan@yahoo. comПроектирование модульных реконфигурируемых манипуляционных механизмов с поочередно функционирующими приводамиАннотация: Приведены принципы целенаправленного структурного и кинематического синтеза модульных реконфигурируемых манипуляционных механизмов с поочередно функционирующими приводами.Ключевые слова: реконфигурируемые манипуляторы, структурный и кинематический синтез, модульные механизмы.При автоматизации основных и вспомогательных операций часто программа движения, подлежащая реализации, задается переодически повторяющейся последовательностью дискретных положений тела. Такие задачи в ряде случаев можно решить посредством реконфигурируемых модульных манипуляционных механизмов, количество одновременно функционирующих приводов которых можно довести до минимума за счет целенаправленного выбора структуры и геометрических параметров. Структурно-параметрическому синтезу и созданию переналаживаемых модульных манипуляционных механизмов посвящены работы [1−10]. Допустим даны N конечно- удаленных положений ei (i = 1,2,…, N) твердого тела (обьекта манипулирования) e в неподвижной системе координат- требуется определить структуру и размеры манипуляционного механизма,переводящего обьект через заданные положения так, чтобы каждое перемещение обьекта выполнялось с помощью одного из приводов. Анализ начнем со случая N = 3. Задачу воспроизведения заданных положений e1, e2,e3 обьекта можно решить, используя простейший трехзвенный манипулятор (рис. 1) с двумя степенями свободы, содержащий стойку 1, концевое звено (схват) 2, несущее обьект e и промежуточное звено 3, шарнирно соединенное с e и стойкой 1.Поскольку, промежуточное бинарное звено 3 налагает 4 связи на движение e, то число уравнений синтеза, отображающих условие прохождения e через положения el, e2, e3, равно: 4N = 4• 3 = 12. Число постоянных параметров кинематической схемы механизма также равно 12, в том числе по 4 параметра, определяющих положения осей вращательных пар A115</p>Показать Свернуть<p><span class="mylink" data-url="http://mgutunn.ru/work/496409/issledovanie-teplonapryazhennosti-topok-parovyx">mgutunn.ru</span></p><h2>"Исследование теплонапряженности топок паровых котлов ТГМ?84 и ТГМ?96 Б"</h2><h4>Выдержка из работы</h4><p>Section 9. Technical sciencesTaymarov Mikhail Aleksandrovich, Kazan state power university, professor, Dr. SciTech.E-mail: taimarovma@yandex. ru Lavirko Yury Vasilyevich, associate professor, Cand. Tech. Sci., Kazan state architecturally construction universityResearch of TGM-84 and TGM-96B boilers of thermal stress of fire chambersAbstract: In article questions of distribution of parameters of a torch when burning gas in fire chambers of power boilers with natural circulation are considered.Keywords: fuel gas, the boiler, a thermal power plant, burning, torches, a torch, temperature the falling streams, thermal stress.Таймаров Михаил Александрович, Казанский государственный энергетический университет, профессор, д. т.н. E-mail: taimarovma@yandex. ru Аавирко Юрий Васильевич, доцент, к. т.н., Казанский государственный архитектурно строительный университетИсследование теплонапряженности топок паровых котлов ТГМ-84 и ТГМ-96 БАннотация: В статье рассматриваются вопросы распределения параметров факела при сжигании газа в топках энергетических паровых котлов с естественной циркуляцией.Ключевые слова: топливный газ, паровой котел, тепловая электростанция, сжигание, горелки, факел, температура падающие потоки, теплонапряженность.Рис. 1. Экспериментальные данные для температуры факела по высоте топок котлов ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 ДК=340 т/ч) и ТГМ-96 Б № 16 (28. 06. 06 Дк=385 т/ч) НкТЭЦ-1 для центральных сечений вдоль газоходов ((g) — данные для котла ТГМ-96 Б № 16 по измерениям через лючки- Д — измерения черезгорелки котла ТГМ-84 № 9)110Research of TGM-84 and TGM-96B boilers of thermal stress of fire chambersВ данной статье рассматриваются экспериментальные вопросы, связанные с горением факела при сжигании газа в топках котлов ТГМ-84 № 9 и ТГМ-96 Б № 16 Нижнекамской ТЭЦ (НкТЭЦ). Методика измерений приведена в работах [1- 2].Распределение температуры факела по высоте топки является важным показателем эффективности топочного процесса. На рис. 1 приведены экспериментальные данные для температуры факела по высоте топок котлов ТГМ-84 № 9 и ТГМ-96 Б № 16 НкТЭЦ дляцентральных сечений вдоль газоходов.Как видно из рис. 1, значения температуры факела при соответствующих нагрузках не очень высокие даже на уровне горелок обоих котлов. Такие значения температур не являются характерными для эффективного протекания радиационного теплообмена в топках энергетических котлов.Проекции изотерм (кривых равных температур) на фронтальный экран топки котла ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 при ДК=340 т/ч) приведены на рис. 2.Рис. 2. Проекции изотерм (кривых равных температур) на фронтальный экран топки котла ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 при ДК=340 т/ч)Как видно из рис. 2. проекции изотерм (кривых равных температур) на фронтальный экран топки котла ТГМ-84 № 9 (29. 06. 06 при ДК=340 т/ч) смещены от центра по направлению в сторону левого экрана. Однако следует иметь в виду, что по результатам измерений около двухсветного экрана существует область более низких температур по сравнению с линией изотермы.Возможны также местные отклонения по температуре по отношению к интегральной температуре указанной на линии изотермы.Распределение температуры факела в топке по ширине топки котла ТГМ-84 Б приведено на рис. 3.Из представленных данных рис. 3 видно, что тем-пература на уровне горелок первого яруса на отметке 6,6 м и второго яруса на отметке 11,2 м практически мало отличаются. Максимум температуры факела смещен в стороны левого бокового экрана.Таким образом имеется необходимость уменьшить количество сжигаемого газа в горелках 1,2 первого яруса и в горелке 5 второго яруса. Необходимо также передвинуть, по возможности цетральное ядро с высокой температурой факела в сторону правого бокового экрана.Экспериментальные значения падающих тепловых потоков по центральной продольной плоскости в зависимости от высоты котла ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ приведены на рис. 4.111Section 9. Technical sciencesРис. 3. Температура факела ^ по ширине b топки по измерениям через фронтальные лючки и горелки котла ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ (Паровая нагрузка ДК=340 т/ч. tn в=204 °С, tyx=144 °С, Содержание кислорода в конвективном пароперегревателе О2 к. пп=0,8… 0,9%)Рис. 4. Плотность излучения факела рп в зависимости от высоты топки H котла ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ (Паровая нагрузка ДК=340 т/ч.. в=204 °С, tyx. r=144 °С, Содержание кислорода в конвективном пароперегревателе О2 к. п. п=0,8… 0,9%)Из рис. 4 видно, что для обеих плоскостей справа и слева от двухсветного экрана тепловые потоки в зависимости от высоты топки изменяются равным образом. Падающие потоки, измеренные через лючки и горелки, расположенные справа от двухсветного экрана характеризуются значениями, которые в среднем на 25% меньше тепловых потоков, измеренных слева от двухсветного экрана.Максимальное значение температура металла экранных труб находятся в зоне максимального падаю-щего на поверхности экранных труб лучистого потока371,4 кВт/м2 (котел ТГМ-96 Б № 16 при паропроизводительности Дк=385 т/час) и 258,9 кВт/м2 (котел ТГМ-84 Б № 9 НкТЭЦ при нагрузке ДК=340 т/ч). Котел ТГМ-96 Б № 16 является более теплонапряженным по сравнению с котлом ТГМ-84 Б № 9.Определение температуры металла стенок труб согласно рекомендациям Нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов [3, с. 122−124] приведено в табл. 1.112Research of TGM-84 and TGM-96B boilers of thermal stress of fire chambersТаблица 1. — Определение расчетной температуры металла труб экранов и пароперегревтелей для котла ТГМ-84 Б [3]Рассчитываемая величина Обозначение и размерность Формула или обоснование РасчетМаксимальная энтальпия среды i ккал/кг [1], с. 124 356Максимальная температура среды в заданной зоне по значению i t °С макс, По табл. воды и водяного пара 325 (140 атм)Превышение температуры среды над расчетной точкой t — t, °С макс По табл. воды и водяного пара 325−320=5Температура газов в расчетном сечении t °С макс, По измерениям 1300Удельное тепловосприятие q, ккал/м2ч По измерениям 408×103Максимальное расчетное тепловосприятие q, ккал/м2ч макс [1], с. 124 1,3×1×408=530,5×103Сечение для прохода среды f, м2 0,785d 2n '- ве тр 0,785×0,062×3=0,0085Массовая скорость среды wp, кг/(м2хсек) [1], с. 124 57 000×0,97/(3600×0,0085)= 1863Коэффициент теплопроводности металла стенок 1, ккал/(мхчх°С) [1], с. 124 33,4Критерий Био — [1], с. 124 0,06×14 550/(2×1,6×33,4)=0,168Относительный шаг — S/d 64/60=1,07Коэффициент растечки [1], номогр. 42 0,74Внутренняя тепловая нагрузка qra, ккал/м2ч [1], с. 124 0,74×1,25×530,5×103= 490,7×103Параметр, а х10 -3/(з, 6х wP) 490,7/(3,6×1863)=0,073Расчетный коэффициент теплоотдачи стенки к внутренней среде «2 [1], номогр. 36 19×103Температура металла экрана настенного t ,°С ст/ [1], с. 124 325+5+530,5×103 ((0,006/33,4) (½, 6)+ + (1/19×103))=367Температура металла экрана двухсветного t ,°С ст. дв'- [1], с. 124 325+5+2×530,5×103 ((0,006/33,4) (½, 6)+(1/19×103))=403,2Температура металла ширмового пароперегревателя t. °С ст. шо [1], с. 124 406 + +3,8+2×530,5×103 ((0,006/33,4) (½, 6)+ + (1/19×103))=483В наиболее тяжелых температурных условиях по результатам расчетов работают ширмовый пароперегреватель и двухсветный экран.Экспериментальные данные по температуре металла экранных труб котлов ТГМ-96 Б и ТГМ-84 Бпредставлены на рис. 5 и рис. 6. Как видно из рис. 5 и 6, температура металла на наружной стенке экранных труб имеет значение от 387,5 °С до 586 °C для котла № 16 ТГМ-96 Б и от 364,4 °С до 518,7 °С для котла № 9 ТГМ-84 Б.113Section 9. Technical sciencesРис. 5. Изотермы (кривые равных температур) в поперечных сечениях по высоте топки котла № 16 ТГМ-96 Б и температура металла экранных труб (ЖИРНЫЙ ШРИФТ) на уровне лючков первого ряда (1,2,3,4) на отметке 11,2 м при паропроизводительности Дк=385 т/час 28. 06. 06.ух. г=130 °С, содержание кислорода в продуктах сгорания в конвективном пароперегревателе О2 к. п. п=1,3%, Расход природного газа В=32,8 тыс. мЗ/час).Рис. 6. Температура металла экранных труб котла № 9 ТГМ-84 Б (ЖИРНЫЙ ШРИФТ) на уровне лючков второго ряда (5−12) на отметке 11,2 м при паропроизводительности Дк=340 т/час 29. 06. 06ух. г= 144 °C, содержание кислорода в продуктах сгорания в конвективном пароперегревателе О2 к. п. п=0,8… 0,9%, Расход природного газа В= 27,3 тыс. м3/час).Максимальные значения относятся к фронтальному экрану и связаны, в некоторой степени, с наличием следов излучения продуктов сгорания между трубной поверхностью и лючком, через который производилось измерение. В целом температура металла экранных труб по результатам измерений достаточно близка расчетной по проекту равной 367 °C (см. табл. 1). Однако следует иметь ввиду, что измерения производились через угловые лючки и в локальных точках по центу экранов возможны более высокие значения температуры. Поэтому необходимо при организации топочного процесса добиваться равномерных значений падающих тепловых потоков по всей площади экранных поверхностей. Температура продуктов сгорания справа от двухсветного экрана и падающие тепловые потоки в среднем на 25% ниже, по сравнению с температурой и и тепловыми потоками слева от двухсветного экранаВыводы1. Распределение температуры по ширине топки котла ТГМ-94 Б № 9 характеризуется смещением максимума в сторону левого экрана. Для выравнивания поля температур необходимо уменьшить количество сжигаемого газа в горелках 1,2 первого яруса и в горелке 5 второго яруса. Необходимо также передвинуть, по возможности центральное ядро с высокой температурой факела в сторону правого бокового экрана.2. Проекции изотерм на фронтальный экран котла ТГМ-94 Б № 9 смещены в строну левого экрана, что увеличивает тепловую разверку труб левого экрана и экрана задней стенки. Необходимо отрегулировать длину факелов горелок 1,2 первого яруса и в горелке 5 второго яруса, укоротив факел. В противном случае возможен перегрев труб левого экрана и задней экранной стенки114Synthesis of modular reconfigurable manipulation mechanisms with alternately functioning drivesСписок литературы:1. Таймаров М. А. Совершенствование сжигания топлив в энерготехнологических агрегатах. Научное издание. Казань, КГЭУ, 2010.2. Померанцев В. В. и др. Основы практической теории горения. Л.: Энергия, 1973.3. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. Под ред. Кузнецова Н. В. М., Энергия, 1973.Kharatyan Armen Gerasim, PH. D. National Polytechnic University of Armenia, Vanadzor Branch, Armenia Faculty of Natural Sciences and Information Systems E-mail: armenkharatyan@yahoo. comSynthesis of modular reconfigurable manipulation mechanisms with alternately functioning drivesAbstract: Task oriented structural and kinematic synthesis principles are presented for reconficurable manipulator systems based on serial modular mechanisms with alternately functioning drives.Keywords: reconfigurable manipulators, structural and kinematic synthesis, modular mechanisms.Харатян Армен Герасимович, к. т.н. Национальный Политехнический Университет Армении,Ванадзорский филиал, Армения, факультет естественных наук и информационных систем E-mail: armenkharatyan@yahoo. comПроектирование модульных реконфигурируемых манипуляционных механизмов с поочередно функционирующими приводамиАннотация: Приведены принципы целенаправленного структурного и кинематического синтеза модульных реконфигурируемых манипуляционных механизмов с поочередно функционирующими приводами.Ключевые слова: реконфигурируемые манипуляторы, структурный и кинематический синтез, модульные механизмы.При автоматизации основных и вспомогательных операций часто программа движения, подлежащая реализации, задается переодически повторяющейся последовательностью дискретных положений тела. Такие задачи в ряде случаев можно решить посредством реконфигурируемых модульных манипуляционных механизмов, количество одновременно функционирующих приводов которых можно довести до минимума за счет целенаправленного выбора структуры и геометрических параметров. Структурно-параметрическому синтезу и созданию переналаживаемых модульных манипуляционных механизмов посвящены работы [1−10]. Допустим даны N конечно- удаленных положений ei (i = 1,2,…, N) твердого тела (обьекта манипулирования) e в неподвижной системе координат- требуется определить структуру и размеры манипуляционного механизма,переводящего обьект через заданные положения так, чтобы каждое перемещение обьекта выполнялось с помощью одного из приводов. Анализ начнем со случая N = 3. Задачу воспроизведения заданных положений e1, e2,e3 обьекта можно решить, используя простейший трехзвенный манипулятор (рис. 1) с двумя степенями свободы, содержащий стойку 1, концевое звено (схват) 2, несущее обьект e и промежуточное звено 3, шарнирно соединенное с e и стойкой 1.Поскольку, промежуточное бинарное звено 3 налагает 4 связи на движение e, то число уравнений синтеза, отображающих условие прохождения e через положения el, e2, e3, равно: 4N = 4• 3 = 12. Число постоянных параметров кинематической схемы механизма также равно 12, в том числе по 4 параметра, определяющих положения осей вращательных пар A115</p>Показать Свернуть<p><span class="mylink" data-url="http://xn----8sbemlh7ab4a1m.xn--p1ai/work/496409/issledovanie-teplonapryazhennosti-topok-parovyx">xn----8sbemlh7ab4a1m.xn--p1ai</span></p><h2>"Повышение эффективности работы котлоагрегатов типа ТГМ-84 путем дросселирования газового потока в регенеративный воздухоподогреватель"</h2><h4>Выдержка из работы</h4><p>УДК 69. 027. 1Ю.Г. Володинканд. техн. наук, доцент, кафедра информационных систем и технологий в строительстве, ФГБОУ ВПО «Казанский государственный архитектурно-строительный университет»Р.Р. Ханнановаспирант, кафедра информационных систем и технологий в строительстве, ФГБОУ ВПО «Казанский государственный архитектурно-строительный университет»ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ КОТЛОАГРЕГАТОВ ТИПА ТГМ-84 ПУТЕМ ДРОССЕЛИРОВАНИЯ ГАЗОВОГО ПОТОКА В РЕГЕНЕРАТИВНЫЙВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЬАннотация. Улучшение теплоэнергетических показателей котлоагрегатов типа ТГМ-84 выполнено дросселированием потока дымовых газов в регенеративном воздухоподогревателе. В результате монтажа дроссельной заслонки в отводящем газовом патрубке получено локальное увеличение давления, снижены присосы воздуха и повышено КПД котлоагрегата.Ключевые слова: эффективность, котлоагрегат, дросселирование, дымовые газы, регенеративный воздухоподогреватель.Yu.G. Volodin, Kazan State University of Architecture and EngineeringR.R. Hannanov, Kazan State University of Architecture and EngineeringRISE THE EFFECTIVENESS THE WORK BOILER AGGREGATES THE TYPE TGM-84 WAY THROTTLETHE GAS STREAM IN THE REGENERATION AIR WARMING ROOMAbstract. Amelioration the heat and energy indexes the boiler aggregates the type TGM-84 realization throttling the stream the smoke gases in RAW. At the result assembling the throttle lid in the going out gas canal getting the place increase pressure, decrease drag over air and the rise CUF boiler aggregate.Keywords: the effectiveness, the boiler aggregate, the throttling, the smoke gases, the regeneration air warming room.Современное развитие техники и технологий требует всё больших затрат электрической энергии. В этой связи актуальными являются вопросы улучшения теплоэнергетических показателей генерирующего оборудования. Комплекс оборудования и устройств, преобразующих энергию топлива в электрическую и тепловую энергию, образуют тепловую электрическую станцию (ТЭС). На европейской территории нашей страны подавляющее количество ТЭС в качестве основного топлива используют природный газ. Основными элементами ТЭС являются: котельная установка, производящая пар высоких параметров, турбинная или паротурбинная установка, преобразующая теплоту пара в механическую энергию ротора турбоагрегата, и электрические устройства (электрогенератор, трансформатор и т. д.), обеспечивающие выработку электроэнергии.В котельной установке основным элементом является котел, который представляет собой П-образную конструкцию с газоходами прямоугольного сечения. Левая часть, называемая топкой, внутри свободна. Здесь и происходит горение топлива. Образующийся факел представляет собой мощный источник лучистой энергии. К горелкам подается газ, смешанный с горячим воздухом. Для повышения температуры воздуха используется рециркуляция дымовых газов, выходящих из котла.В топке стены облицованы экранами — трубами, по которым подается питательная вода. Проходя трубную систему, вода нагревается и испаряется, превращаясь в сухой насыщенный пар, который поступает в основной пароперегреватель. На выходе из него формируется парвысоких параметров, поступающий по паропроводу к паровой турбине, где расширяясь, ее вращает ротор, сочлененный с ротором электрического генератора, в статорных обмотках которого образуется электрический ток. Трансформатор повышает его напряжение для уменьшения потерь в линиях электропередачи.Газообразные продукты сгорания топлива, отдав свою основную теплоту питательной воде, поступают через экономайзер в воздухоподогреватель, где охлаждаются до температуры 140 — 160 °C и с помощью дымососа направляются к дымовой трубе. Дымовая труба создает разрежение в топке и газоходах котла- а также рассеивает продукты сгорания в верхних слоях атмосферы, не допуская их высокой концентрации в нижних слоях. В воздухоподогревателе горячие дымовые газы проходят через патрубок 3 (рис. 1) и нагревают вращающуюся набивку 9, которая передаёт тепло холодному воздуху, проходящему противотоком через патрубок 5.Из ряда недостатков оборудования паровых котлов типа ТГМ — 84, ТГМ — 84А, ТГМ — 84Б, снижающих эффективность работы, выделяется пониженная герметичность регенеративного воздухоподогревателя (РВП) РВВ-54, РВВ-68. Из-за разности давлений горячих дымовых газов и холодного воздуха и неплотностей в районе верхних и нижних секторных плит, происходят перетоки (присосы) воздуха из воздушного тракта в газовый, что снижает полезную работу вращающегося РВП. Практика показывает, что более 20% воздуха протекает внутрь газового тракта, не совершая полезной работы. Это увеличивает нагрузку на дымососы и дутьевые вентиляторы, существенно ухудшая такие показатели, как присосы воздуха, удельный расход электроэнергии на тягу и дутьё, что приводит к перерасходу топлива.Рисунок 1 — Вращающийся регенеративный воздухоподогреватель: 1 — неподвижный корпус, 2 — вращающийся ротор, 6 — отводится воздушный патрубок, 7 и 8 — секторные плиты, 10 — радиальные перегородки (3, 4, 5, 9, 11 — даны по тексту)Эффективными являются разнообразные конструкторские решения по снижению присо-сов воздуха в газовый тракт котлов типа ТГМ — 84, ТГМ — 84А, ТГМ — 84Б. Это — максимальноеуплотнение щелей и зазоров в конструкции РВП, установка промежуточных радиальных полос, войлочных пластин на прижимные планки и т. п. решения. В таких случаях снижение присосов воздуха в РВП достигает около 10%, вместо 15−20%. Недостатком этих решений является механический износ.Снижение присосов воздуха в газовый тракт котлов можно реализовать путем внедрения в хвостовую часть газохода РВП дросселирующее устройство. Для этого в отводящем газовом патрубке 4 на расстоянии (0. 5−0. 7) бэкв (бэкв — это эквивалентный диаметр патрубка) вдоль потока от нижней секторной плиты 8, перпендикулярно отводящему газовому патрубку 4 (рис. 1), устанавливается дроссельная заслонка 11. Она выполнена в виде шайбы, высота выступа которой варьируется (0. 1−0. 17) бэкв, и приварена к стенкам отводящего газового патрубка 4 уголками по всему периметру. Высота заслонки определена рамерами (0. 1−0. 17) бэкв, поскольку дальнейшее увеличение ее высоты значительно увеличивает нагрузку на дымосос.В котлах, работающих на газе, величина разрежения вверху топки выдерживается в пределах 2−3 мм водяного столба. После установки дроссельной заслонки в отводящем газовом патрубке, в районе нижней секторной плиты получается локальное увеличение давления, что приводит к уменьшению разности давлений горячего газа с холодным воздухом и снижает присосы воздуха. Результатом оптимизации работы РВП является снижение присосов воздуха и увеличение КПД котлоагрегата.Список литературы:1. Ханнанов Р. Р. Вращающийся регенеративный воздухоподогреватель. Патент на изобретение № 2 324 114.</p>Показать Свернуть<p><span class="mylink" data-url="http://westud.ru/work/590470/povyshenie-effektivnosti-raboty-kotloagregatov">westud.ru</span></p><table><hr><h2 class="relpost">Смотрите также</h2> <ul class="relpost"> <li><a href="/kotly/instrukciya-kotel-oazis.html" title="Инструкция котел оазис"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/all-for-teplo.ru/wp-content/uploads/2014/02/shema_kotla_kamery_sgoraniya.jpg" /></div>Инструкция котел оазис</a></li> <li><a href="/kotly/maslyanyj-kotel-otopleniya.html" title="Масляный котел отопления"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/kotel-otoplenija.ru/wp-content/uploads/2017/01/kotel-otoplenija-na-otrabotannom-masle-754x1024.jpg" /></div>Масляный котел отопления</a></li> <li><a href="/kotly/kotel-bosh-wbn6000.html" title="Котел бош wbn6000"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/www.teplodvor.ru/assets/images/products/1327.jpg" /></div>Котел бош wbn6000</a></li> <li><a href="/kotly/kotel-tverdotoplivnyj-pelletron.html" title="Котел твердотопливный пеллетрон"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/gazanet.ru/UserFiles/Image/pelletron-universal-02.jpg" /></div>Котел твердотопливный пеллетрон</a></li> <li><a href="/kotly/kvts-1-kotel.html" title="Квтс 1 котел"><div class="relimg"><img src="" /></div>Квтс 1 котел</a></li> <li><a href="/kotly/zapchasti-kotel-oazis.html" title="Запчасти котел оазис"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/mastergaz67.ru/wp-content/uploads/2017/07/htmlimage-1-300x202.jpg" /></div>Запчасти котел оазис</a></li> <li><a href="/kotly/rastopka-vodogrejnogo-kotla.html" title="Растопка водогрейного котла"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/konspekta.net/mykonspektsru/baza1/1140411704403.files/image107.jpg" /></div>Растопка водогрейного котла</a></li> <li><a href="/kotly/erdo-elektricheskij-kotel.html" title="Эрдо электрический котел"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/obotoplenii.ru/images/upravleniya-nagruzkoy/upravleniya-nagruzkoy-elektricheskikh-kotlov-1.jpg" /></div>Эрдо электрический котел</a></li> <li><a href="/kotly/piroliznyj-dvuhkonturnyj-kotel.html" title="Пиролизный двухконтурный котел"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/sdelatotoplenie.ru/wp-content/plugins/wp-postratings/images/stars_crystal/rating_off.png" /></div>Пиролизный двухконтурный котел</a></li> <li><a href="/kotly/ustrojstvo-kotla-konord.html" title="Устройство котла конорд"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/wssm.ruimages/1-КСТГВ.jpg" /></div>Устройство котла конорд</a></li> <li><a href="/kotly/kotly-napolnye-universalnye.html" title="Котлы напольные универсальные"><div class="relimg"><img src="/800/600/http/www.teplo-mir.ru_mod_files/ce_images/eshop/acv_compact_a_112017.jpg" /></div>Котлы напольные универсальные</a></li> </ul></table> </section> <div data-ng-if="$ctrl.loaded" data-ui-view="catalog-view"></div> </section> </div> <div data-deleted-blocks class="js-deleted-blocks blocks-list"> </div> </section> </div> <footer id="footer"> <section id="additional-info" class="clearfix"> <div id="footer-text" class="footer-color client"> <span id="footertext1"> Uds-Stroy | Все права защищены © 2018 | <a href="../sitemap.html">Карта сайта</a> </div> </section> </footer> </div> <div id="for-explain"></div> <div id="up-link"> <div class="inner-lnk"><a class="blue underline" href="#top-body">Наверх</a><i></i> </div> </div> </div> <script src="/js/lang/ru_RU/translate_v-845039680435609820409.js"></script> <script type="text/javascript" src="//s.siteapi.org/frontend/static/grid_0/js/vendor-4ccdd8570b.min.js"></script> <script type="text/javascript" src="//s.siteapi.org/frontend/static/grid_0/js/scripts-93dbb51fd7.js"></script> <div id="vk_api_transport"></div> <script type="text/javascript"> (function () { window.vkAsyncInit = function () { $(document).trigger('vk-loaded'); }; setTimeout(function () { var el = document.createElement("script"); el.type = "text/javascript"; el.src = "//vk.com/js/api/openapi.js"; el.async = true; document.getElementById("vk_api_transport").appendChild(el); }, 0); window.fbAsyncInit = function () { $(document).trigger('fb-loaded'); }; (function (d, s, id) { var js, fjs = d.getElementsByTagName(s)[0]; if (d.getElementById(id)) { return; } js = d.createElement(s); js.id = id; js.src = "//connect.facebook.net/en_US/sdk.js"; fjs.parentNode.insertBefore(js, fjs); }(document, 'script', 'facebook-jssdk')); }()); </script> <script type="text/javascript" async src="/js/kick-sovetnik/index.min.js"></script> <script type="text/javascript"> jQuery(document).ready(function($) { $('.mylink').replaceWith(function(){ return '<a href="' + $(this).attr('data-url') + '" title="' + $(this).attr('title') + '">' + $(this).html() + '</a>'; }); }); </script> <script type="text/javascript"></script> </body> </html> <script src="/cdn-cgi/scripts/7d0fa10a/cloudflare-static/rocket-loader.min.js" data-cf-settings="180be47b62217c6aab088c86-|49" defer></script>

Каталог товаров:

Контакты

Статистика сайта

Исследование теплонапряженности топок паровых котлов ТГМ?84 и ТГМ?96 Б. Котел тгм 84