РД 34.26.710. Типовая энергетическая характеристика котла ТГМП - 114 при сжигании природного газа. Котлы тгмп 114

РД 34.26.710 Типовая энергетическая характеристика котла ТГМП

1.1. Прямоточный газо-мазутный котел ТГМП-114 ПО «Красный котельщик» - двух корпусный симметричный предназначен для работы в блоке с турбиной K-300-240 ЛМЗ.

Основные расчетные параметры котла при сжигании природного газа приведены в табл. 3.

1.2. Корпус котла имеет П-образную компоновку и включает в себя топочную камеру, конвективную шахту и соединяющий их горизонтальный газоход. Топочная камера открытого типа с размером между осями труб в плане 10620×6130 мм. Объем топочного пространства - 1320 м3. Видимые тепловые напряжения: для объема топки 290 · 103 кВт/м3, или 250×103 ккал/(м3·ч), для площади сечения - 5,75 · 106 кВт/м2, или 5×106 ккал/(м2·ч).

1.3. Топочная камера оборудована шестью вихревыми газо-мазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ, расположенными встречно по три горелки на фронтовой и задней стенах.

Горелка - двух поточная. Периферийный поток воздуха закручивается с помощью тангенциальных поворотных лопаток, центральный поток - с помощью неподвижных аксиальных лопаток. Производительность горелки по газу - 6300 м3/ч.

1.4. Для регулирования температуры свежего пара предусмотрены два впрыска питательной воды:

- I впрыск - на входе в средние ширмы;

- II впрыск - перед выходным пакетом КПП. Для регулирования температуры вторично перегретого пара предусмотрена рециркуляция дымовых газов.

1.5. Вне здания котельной на каждом корпусе котла установлено по два регенеративных воздухоподогревателя РВП-68Г, обеспечивающих подогрев воздуха до 280 °C на номинальной нагрузке.

1.6. Каждый корпус котла укомплектован:

- одним осевым дымососом ДОД-31,5;

- одним дутьевым вентилятором ВДН-28,6-П;

- одним дымососом рециркуляции газов ВГД-20У.

1.7. Технически возможный минимум нагрузки котла составляет 40 % номинальной (исходя из обеспечения надежности гидродинамики и безопасного температурного режима поверхностей нагрева).

2.1. Типовая энергетическая характеристика (рис. 1, 2 и 3) составлена на основании результатов тепловых испытаний Средазтехэнерго на Сырдарьинской ГРЭС и Уралтехэнерго на Средне-Уральской ГРЭС в соответствии с руководящими документами и методическими указаниями по нормированию технико-экономических показателей котлов. Характеристика отражает среднюю экономичность котла, работающего в блоке с турбиной К-300-240 ЛМЗ при нижеприведенных условиях, принятых за исходные.

2.2. Исходные условия составления характеристики приняты согласно п. 2.1 «Положения о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).

2.2.1. В топливном балансе электростанций, сжигающих газообразное топливо, большую часть составляют природные газы со средней теплотой сгорания, близкой к 35,7 МДж/м3 (8500 ккал/м3). Поэтому типовая характеристика составлена на природный газ с характеристиками:

, , , .

2.2.2. Среднегодовая температура холодного воздуха  на входе в дутьевой вентилятор и в воздухоподогреватель

2.2.3. Температура питательной воды  на номинальной нагрузке принята 272 °C, согласно «Типовой энергетической характеристике турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ» (М.: СЮ ОРГРЭС, 1976). При изменении нагрузки котла от 100 до 50 % номинальной температура питательной воды понижается от 272° до 238 °С.

2.3. Расчет типовой энергетической характеристики проведен в соответствии с указаниями «Теплового расчета котельных агрегатов (нормативный метод)» (М.: Энергия, 1973). Объем расчетов и подученные данные приведены в табл. 1 и 2.

2.3.1. Коэффициент полезного действия брутто (, %) и потери тепла с уходящими газами (q2, %)подсчитаны в соответствии с методикой, изложенной в книге Я.Л. Пеккера «Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива» (М.: Энергия, 1977):

где

здесь

Δα - присосы воздуха на тракте водяной экономайзер-дымосос;

 - температура уходящих газов за дымососом.

В расчет заложены значения температур уходящих газов, измеренные в опытах тепловых испытаний котла ТГМП-114 и приведенные к условиям построения нормативной характеристики (входные параметры , , ).

2.3.2. В результате обобщения и анализа данных тепловых испытаний котла ТГМП-114 при сжигании природного газа установлено, что при соблюдении требований § 17.30 ПТЭ в отношении присосов воздуха в топку и в тракт дымовых газов, без повреждений газовыдающих насадков горелок возможно сохранение коэффициента избытка воздуха в режимном сечении 1,05 в диапазоне нагрузок котла 50 - 100 %.

2.3.3. Присосы воздуха (%) по тракту режимное сечение-дымосос на номинальной нагрузке приняты равными 25 %. С изменением нагрузки котла значение присосов воздуха определялось по формуле:

2.3.4. Потери тепла от химической неполноты сгорания топлива (q3) приняты равными нулю, так как во время испытаний котла при избытках воздуха, принятых в настоящей Типовой энергетической характеристике, они отсутствовали.

2.3.5. Потери тепла от механической неполноты сгорания (q4) приняты также равными нулю согласно «Положению о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).

2.3.6. Потери тепла в окружающую среду (q5, %) при испытаниях не определялись. Они рассчитаны согласно «Методике испытаний котельных установок» (М.: Энергия, 1970) по формуле:

2.3.7. Нагрев воздуха в дутьевых вентиляторах подсчитан согласно Теплотехнический расчетам по приведенным характеристикам топлива.

2.3.8. Мощность электроприводов дутьевых вентиляторов, осевых дымососов, дымососов рециркуляции газов, бустерных насосов 12ПД-8 определялась во время тепловых испытаний котлов.

Мощность электропривода РВП-68Г определена по паспорту на электропривод РВП-68Г.

Внутренняя мощность турбопитательных насосов СВПТ-340-1000 ЛМЗ (рис. 4) принята по Типовой энергетической характеристике турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ.

2.3.9. Удельный расход электроэнергии на тягодутьевые механизмы определяется делением мощности тягодутьевых механизмов на тепло производительность котла.

2.3.10. Удельный расход тепла на турбо привод питательных насосов рассчитан по значению внутренней мощности турбонасоса.

2.3.11. При работе котла в режиме скользящего давления в каждом конкретном случае необходимо учитывать поправки к показателям экономичности котла (имеет место изменение , , ).

2.3.12. При работе котла с одним корпусом тепловые потери, удельные расходы тепла и электроэнергии останутся неизменными.

3.1. Для приведения основных нормативных показателей работы котла к измененным условиям его эксплуатации в допустимых пределах отклонения значений параметров даны поправки в виде графиков и цифровых значений. Поправки к q2 в виде графиков приведены на рис. 6 к 7. Поправки к температуре уходящих газов, определенные по данным тепловых испытаний, приведены на рис. 8.

3.1.1. Поправка (%) к q2 на изменение температуры холодного воздуха рассчитана по формуле п. 2.3.1.

3.1.2. Поправка (%) на изменение температуры питательной воды рассчитана по формуле п. 2.3.1.

3.1.3. Поправка (%) на изменение коэффициента избытка воздуха в режимной точке определена по данным тепловых испытаний:

3.2. Пользование системой поправок поясняется следующим примером.

Котел работает на нагрузке 950 т/ч при измененных условиях эксплуатации:

- температура холодного воздуха 5 °C;

- температура питательной воды 265 °C.

Из значений параметров, указанных выше, вычитают значения тех жe параметров, приведенные в настоящей Типовой энергетической характеристике, и подсчитывают их разность. Знак разности указывает направление изменения значения каждого параметра.

Поправки находят на рис. 6, 7 и 8.

Результаты расчета поправок для данного примера приводятся в табл. 4.

Таблица 4

Нормативные значения потерь тепла с уходящими газами и температуры уходящих газов для измененных условий составят:

где

 и  - нормативные значения потерь тепла с уходящими газами и температуры уходящих газов при условиях типовой характеристики.

СОДЕРЖАНИЕ

files.stroyinf.ru

РД 34.26.710 - Типовая энергетическая характеристика котла ТГМП

1.1. Прямоточный газо-мазутный котел ТГМП-114 ПО «Красный котельщик» - двух корпусный симметричный предназначен для работы в блоке с турбиной K-300-240 ЛМЗ.

Основные расчетные параметры котла при сжигании природного газа приведены в табл. 3.

1.2. Корпус котла имеет П-образную компоновку и включает в себя топочную камеру, конвективную шахту и соединяющий их горизонтальный газоход. Топочная камера открытого типа с размером между осями труб в плане 10620×6130 мм. Объем топочного пространства - 1320 м3. Видимые тепловые напряжения: для объема топки 290 · 103 кВт/м3, или 250×103 ккал/(м3·ч), для площади сечения - 5,75 · 106 кВт/м2, или 5×106 ккал/(м2·ч).

1.3. Топочная камера оборудована шестью вихревыми газо-мазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ, расположенными встречно по три горелки на фронтовой и задней стенах.

Горелка - двух поточная. Периферийный поток воздуха закручивается с помощью тангенциальных поворотных лопаток, центральный поток - с помощью неподвижных аксиальных лопаток. Производительность горелки по газу - 6300 м3/ч.

1.4. Для регулирования температуры свежего пара предусмотрены два впрыска питательной воды:

- I впрыск - на входе в средние ширмы;

- II впрыск - перед выходным пакетом КПП. Для регулирования температуры вторично перегретого пара предусмотрена рециркуляция дымовых газов.

1.5. Вне здания котельной на каждом корпусе котла установлено по два регенеративных воздухоподогревателя РВП-68Г, обеспечивающих подогрев воздуха до 280 °C на номинальной нагрузке.

1.6. Каждый корпус котла укомплектован:

- одним осевым дымососом ДОД-31,5;

- одним дутьевым вентилятором ВДН-28,6-П;

- одним дымососом рециркуляции газов ВГД-20У.

1.7. Технически возможный минимум нагрузки котла составляет 40 % номинальной (исходя из обеспечения надежности гидродинамики и безопасного температурного режима поверхностей нагрева).

2.1. Типовая энергетическая характеристика (рис. 1, 2 и 3) составлена на основании результатов тепловых испытаний Средазтехэнерго на Сырдарьинской ГРЭС и Уралтехэнерго на Средне-Уральской ГРЭС в соответствии с руководящими документами и методическими указаниями по нормированию технико-экономических показателей котлов. Характеристика отражает среднюю экономичность котла, работающего в блоке с турбиной К-300-240 ЛМЗ при нижеприведенных условиях, принятых за исходные.

2.2. Исходные условия составления характеристики приняты согласно п. 2.1 «Положения о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).

2.2.1. В топливном балансе электростанций, сжигающих газообразное топливо, большую часть составляют природные газы со средней теплотой сгорания, близкой к 35,7 МДж/м3 (8500 ккал/м3). Поэтому типовая характеристика составлена на природный газ с характеристиками:

, , , .

2.2.2. Среднегодовая температура холодного воздуха  на входе в дутьевой вентилятор и в воздухоподогреватель  принята равной 15 °C, согласно заводскому расчету котла.

2.2.3. Температура питательной воды  на номинальной нагрузке принята 272 °C, согласно «Типовой энергетической характеристике турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ» (М.: СЮ ОРГРЭС, 1976). При изменении нагрузки котла от 100 до 50 % номинальной температура питательной воды понижается от 272° до 238 °С.

2.3. Расчет типовой энергетической характеристики проведен в соответствии с указаниями «Теплового расчета котельных агрегатов (нормативный метод)» (М.: Энергия, 1973). Объем расчетов и подученные данные приведены в табл. 1 и 2.

2.3.1. Коэффициент полезного действия брутто (, %) и потери тепла с уходящими газами (q2, %)подсчитаны в соответствии с методикой, изложенной в книге Я.Л. Пеккера «Теплотехнические расчеты по приведенным характеристикам топлива» (М.: Энергия, 1977):

где

здесь

Δα - присосы воздуха на тракте водяной экономайзер-дымосос;

 - температура уходящих газов за дымососом.

В расчет заложены значения температур уходящих газов, измеренные в опытах тепловых испытаний котла ТГМП-114 и приведенные к условиям построения нормативной характеристики (входные параметры , , ).

2.3.2. В результате обобщения и анализа данных тепловых испытаний котла ТГМП-114 при сжигании природного газа установлено, что при соблюдении требований § 17.30 ПТЭ в отношении присосов воздуха в топку и в тракт дымовых газов, без повреждений газовыдающих насадков горелок возможно сохранение коэффициента избытка воздуха в режимном сечении 1,05 в диапазоне нагрузок котла 50 - 100 %.

2.3.3. Присосы воздуха (%) по тракту режимное сечение-дымосос на номинальной нагрузке приняты равными 25 %. С изменением нагрузки котла значение присосов воздуха определялось по формуле:

2.3.4. Потери тепла от химической неполноты сгорания топлива (q3) приняты равными нулю, так как во время испытаний котла при избытках воздуха, принятых в настоящей Типовой энергетической характеристике, они отсутствовали.

2.3.5. Потери тепла от механической неполноты сгорания (q4) приняты также равными нулю согласно «Положению о согласовании нормативных характеристик оборудования и расчетных удельных расходов топлива» (М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1975).

2.3.6. Потери тепла в окружающую среду (q5, %) при испытаниях не определялись. Они рассчитаны согласно «Методике испытаний котельных установок» (М.: Энергия, 1970) по формуле:

2.3.7. Нагрев воздуха в дутьевых вентиляторах подсчитан согласно Теплотехнический расчетам по приведенным характеристикам топлива.

2.3.8. Мощность электроприводов дутьевых вентиляторов, осевых дымососов, дымососов рециркуляции газов, бустерных насосов 12ПД-8 определялась во время тепловых испытаний котлов.

Мощность электропривода РВП-68Г определена по паспорту на электропривод РВП-68Г.

Внутренняя мощность турбопитательных насосов СВПТ-340-1000 ЛМЗ (рис. 4) принята по Типовой энергетической характеристике турбоагрегата К-300-240 ЛМЗ.

2.3.9. Удельный расход электроэнергии на тягодутьевые механизмы определяется делением мощности тягодутьевых механизмов на тепло производительность котла.

2.3.10. Удельный расход тепла на турбо привод питательных насосов рассчитан по значению внутренней мощности турбонасоса.

2.3.11. При работе котла в режиме скользящего давления в каждом конкретном случае необходимо учитывать поправки к показателям экономичности котла (имеет место изменение , , ).

2.3.12. При работе котла с одним корпусом тепловые потери, удельные расходы тепла и электроэнергии останутся неизменными.

3.1. Для приведения основных нормативных показателей работы котла к измененным условиям его эксплуатации в допустимых пределах отклонения значений параметров даны поправки в виде графиков и цифровых значений. Поправки к q2 в виде графиков приведены на рис. 6 к 7. Поправки к температуре уходящих газов, определенные по данным тепловых испытаний, приведены на рис. 8.

3.1.1. Поправка (%) к q2 на изменение температуры холодного воздуха рассчитана по формуле п. 2.3.1.

3.1.2. Поправка (%) на изменение температуры питательной воды рассчитана по формуле п. 2.3.1.

3.1.3. Поправка (%) на изменение коэффициента избытка воздуха в режимной точке определена по данным тепловых испытаний:

3.2. Пользование системой поправок поясняется следующим примером.

Котел работает на нагрузке 950 т/ч при измененных условиях эксплуатации:

- температура холодного воздуха 5 °C;

- температура питательной воды 265 °C.

Из значений параметров, указанных выше, вычитают значения тех жe параметров, приведенные в настоящей Типовой энергетической характеристике, и подсчитывают их разность. Знак разности указывает направление изменения значения каждого параметра.

Поправки находят на рис. 6, 7 и 8.

Результаты расчета поправок для данного примера приводятся в табл. 4.

Таблица 4

Нормативные значения потерь тепла с уходящими газами и температуры уходящих газов для измененных условий составят:

где

 и  - нормативные значения потерь тепла с уходящими газами и температуры уходящих газов при условиях типовой характеристики.

СОДЕРЖАНИЕ

snipov.net

РД 34.26.710: Типовая энергетическая характеристика котла ТГМП

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЛА ТГМП-114 ПРИ СЖИГАНИИ ПРИРОДНОГО ГАЗА

ТХ 34-70-001-83

СОЮЗТЕХЭНЕРГО

Москва

1983

СОСТАВЛЕНО Московским головным предприятием ПО «Союзтехэнерго»

ИСПОЛНИТЕЛЬ Г.И. ГУЦАЛО

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем

Заместитель начальника                                                                       Д.Я. ШАМАРАКОВ

Срок действия установлен

с 01.01.1983 г.

до 01.01.1993 г.

Типовая энергетическая характеристика котла ТГМП-114 при сжигании природного газа составлена на базе тепловых испытаний, проведенных Средазтехэнерго на Сырдарьинской ГРЭС, Уралтехэнерго на Средне-Уральской ГРЭС и отражает технически достижимую экономичность котла.

Данная Типовая энергетическая характеристика является основой для составления нормативных характеристик котлов ТГМП-114 при сжигании природного газа.

standartgost.ru

Разработка концепции создания учебно-исследовательской асутп энергоблока 300 мВт на базе «Полигона асутп электростанций»

1. 1. Анализ особенностей технологического оборудования энергоблока 300 мВт

      1. Анализ особенностей котлоагрегата тгмп-114

Прямоточный котел ТГМП-114 спроектирован и изготовлен Таганрогским котельным заводом, рассчитан на сжигание мазута и природного газа и предназначен для работы в блоке с паровой турбиной К-300-240 мощностью 300 МВт. Котлоагрегат выполнен двухкорпусным с симметричным расположением поверхностей нагрева и П-образной компоновкой каждого корпуса.

Расчетные данные на один корпус [9]:

Паропроизводительность ................................................................132 кг/с

Температура острого пара ...............................................................545 0С

Давление острого пара за котлом ...................................................24 МПа

Температура питательной воды ......................................................270 0С

Температура горячего воздуха ........................................................331 0С

Расчетный КПД котла (при работе на мазуте) ............................... 91,75%

Часовой расход топлива:

мазут …………...................................................................................35,2 т/час

Водяной объем котлоагрегата в холодном состоянии:

Тракт сверхкритического давления (СКД)......................................106,16 м3

Тракт низкого давления (НД) ...........................................................43,68 м3

Размер топки по осям труб (в плане) ......................................10620х6130 мм

Каждый корпус состоит из следующих поверхностей нагрева [9]:

Нижняя, средняя, верхняя (I и II) радиационные части .................449,6 м2

Фронтовой и потолочный экран .......................................................175 м2

Экраны поворотной камеры ..............................................…………305 м2

Ширмовый пароперегреватель .............................................………. 698 м2

Конвективный пароперегреватель ……...........................…………1098 м2

Водяной экономайзер (ВЭК) .............................................................2420 м2

Воздухоподогреватель .......................................................................57245 м2

Тепловое напряжение топочного объема при номинальной нагрузке корпуса - 230000 ккал/м3час. Режимная карта КА ТГМП-114 приведена в табл. 1. Более полная характеристика КА приведена в прил.1.

табл. 1. Режимная карта КУ ТГМП-114 [9]

2. Анализ особенностей паровой турбины к-300-240

Турбина паровая, конденсационная, одновальная, трехцилиндровая предназначена для непосредственного привода генератора переменного тока типа ТВВ‑320-2. Номинальная мощность 300000 кВт, число оборотов 3000 об/мин, давление свежего пара 240 кгс/см2, температура пара 5450С. Удельный расход тепла на турбину 1925 ккал/кВт-час. Внутренний относительный КПД составляет: ЦВД‑80%; ЦСД‑91%; ЦНД‑80%. КПД турбины брутто - 45,1%. Турбина имеет 8 нерегулируемых отборов пара, предназначенных для подогрева питательной воды в ПНД, деаэраторе и ПВД до расчетной температуры 2700С (табл. 2).

табл. 2. Режимная карта паровой турбины К-300-240 [9]

studfiles.net

Аср разрежения в топке тгмп-114

Наличие небольшого постоянного разрежения SТв верхней части топки необходимо по условиям нормального топочного режима. Оно препятствует выбиванию газов из топки, способствует устойчивости факела и является косвенным показателем материального баланса между нагнетаемым в топку воздухом и уходящими газами. Объект регулирования по разрежению представляет собой топочную камеру с включенными последовательно с нею газоходами от поворотной камеры до всасывающих патрубков дымососов.

Входным регулирующим воздействием этого участка служит расход дымовых газов, определяемый производительностью дымососов Рис. 44.

Рис. 44. Информационная структура регулирования разрежения

Расчетная схема АСР разрежения в топке представлена на Рис. 45

Рис. 45. Расчетная схема АСР разрежения в топке [14]

На Рис. 45 приняты следующие обозначения:

• wр- передаточная функция регулятораразрежения;

• Sзад,Sт- сигналы по разрежению по заданию и на выходе объекта соответственно;

• н.а.ДС - направляющий аппарат дымососа;

• W1 - основной канал «положение н.а.ДС – разрежение в топке»;

2. Расчет представленного перечня систем регулирования

1. Расчет схемы регулирования подачи топлива

В качестве исходных данных имеем имитационную модель, информационную и расчетную схемы регулирования и кривые разгона по интересующим нас каналам регулирования.

Кривые разгона по температуре за НРЧ и температуре за ВРЧ 2 получены путем подачи возмущения изменением положения регулирующего органа РМ-А для канала задания и внутреннего возмущения на -10,5%, а также путем подачи возмущения изменением положения регулирующего органа РПК-А для канала внешнего возмущения -14%.

Кривые разгона получились следующих видов (рис. 46, рис. 47):

рис. 46. Кривые разгона (1 - изменение положения РМ-А, 2 – кривая разгона Тнрчпо каналу и «%ХРОРМ-А– Тнрч», 3 – кривая разгона Тврч2 по каналу «%ХРОРМ-А – Тврч2»)

рис. 47. Кривые разгона (1 – изменение положения РПК-А, 2 - кривая разгона Тврч2по каналу «%ХРОРПК-А– Тврч2»)

По полученным кривым разгона проведем расчет переходных характеристик по формуле:

Полученные переходные характеристики представлены на рис. 48, рис. 49.

рис. 48. Переходная характеристика по каналам 1 - «%ХРОРМ-А– Тнрч» и 2 - «%ХРОРМ-А – Тврч2»

рис. 49. Переходная характеристика по каналу «%ХРОРПК-А– Тврч

Далее воспользуемся ПМК «ТЕМП» для расчета комплексно-частотных характеристик по каналам задания, внутреннего и внешнего возмущения. Полученные комплексно-частотные характеристики по каналам регулирования представлены на рис. 50 - рис. 52.

рис. 50. КЧХ по каналу «%ХРОРМ-А– температура за НРЧ»

рис. 51. КЧХ по каналу «%ХРОРМ-А – температура за ВРЧ 2»

рис. 52. КЧХ по каналу «%ХРОРПК-А – температура за ВРЧ 2»

Получив КЧХ можно приступать к расчету настроек дифференциатора по каналу действия внутреннего возмущения и регулятора для канала действия возмущения заданием в программе ПМК «TEMП». Регулятор представляет собой передаточную функцию, реализующую ПИ-закон регулирования, а дифференциатор – реально-дифференцирующее звено.

Линии заданного запаса устойчивости для регулятора и дифференциатора () приведены на рис. 53, рис. 54.

рис. 53. Линия заданного запаса устойчивости регулятора

рис. 54. Линия заданного запаса устойчивости дифференциатора

Оптимальные настройки регулятора:

Kр=1,33 [%ХРО/оС]; Ти=40 сек;wр=0,12 [рад/сек]

Оптимальные настройки дифференциатора:

Kд=0,464 [оС/оС]; Тд=9 сек;wр=0,14 [рад/сек]

Далее рассчитаем устройство компенсации внешнего возмущения.

При синтезе устройства компенсации действия возмущения Dпвна регулируемую координату Тврчнеобходимо выделить из общей расчетной схемы фрагмент (рис. 55).

рис. 55. Расчетная схема по синтезу устройства компенсации

Синтез устройства (алгоритма) компенсации проводится по условию инвариантности системы к внешнему контролируемому возмущению Х2, которое, в соответствии с расчетной схемой, имеет вид [27]:

Для нахождения передаточной функции УК необходимы передаточные функции по каналам действия задания и внешнего возмущения, а также передаточная функция регулятора. Для этого воспользуемся аппроксимацией методом Симою и ЧАП, реализованные в ПМК «ТЕМП»:

рис. 56. Исходная (1) и аппроксимирующая (2) комплексная частотная характеристика температуры за ВРЧ 2 при возмущении клапаном РМ-А

По каналу РМ-А – Тврч2:

рис. 57. Исходная (1) и аппроксимирующая (2) комплексная частотная характеристика температуры за ВРЧ 2 при возмущении клапаном РПК-А

По каналу РПК-А – Тврч2:

Передаточная функция регулятора:

wр=0,12 [рад/сек]

Передаточная функция «идеального» компенсатора:

Воспользовавшись ПО «МathCAD», рассчитали передаточную функцию устройства компенсации:

Так как в системе технологического программирования «Пилон» нет возможности задавать передаточную такого порядка, то найдем передаточную функцию реального компенсатора, в качестве структуры выберем реально-дифференцирующее звено. Оптимальные настройки реального компенсатора определим из условия наилучшего приближения КЧХ реального компенсатора к идеальному при нулевой и резонансной частотах замкнутого контура системы (рис. 58):

рис. 58. Иллюстрация совпадения в резонансной частоте КЧХ идеального (1) и реального (2) УК

studfiles.net

Разработка сквозной информационно-функциональной структуры ка тгмп-114

Сквозная информационно-функциональная структура прямоточного котла ТГМП-114 разработана в соответствии с P&I-диаграммой и представлена на листе 2 [6,7]. Фрагмент данной структуры представлен на рис. 2.

При разработке информационно-функциональной структуры множество выполняемых системой управления функций было объединено в 5 подсистем решаемых задач:

• обработка и контроль достоверности сигналов технологических параметров;

• технологическая сигнализация;

• технологические защиты;

• автоматическое регулирование и логическое управление;

• автоматические блокировки, АВР и управление исполнительными устройствами.

рис. 2. Фрагмент сквозной информационно-функциональной структуры КА ТГМП-114

7. Вывод по главе 1

В данной главе разработана концепция учебно-исследовательской АСУТП энергоблока 300 МВт, которая строится на базе учебно-тренажерного центра «Полигон АСУТП электростанций» и совершенствует его наукоемкую составляющую. А именно:

• математическую модель энергоблока 300 МВт;

• ввод реальных сигналов от «Стенда Исполнительных Механизмов»;

• демонстрация возможностей систем регулирования энергоблоком.

В разработку концепции вошел выпуск проектных документов: P&I-диаграммы и сквозной информационно-функциональной структуры прямоточного котла ТГМП-114.

2. Модернизация комбинированной модели энергоблока 300 мВт

1. Описание существующей комбинированной модели

В ходе выполнения дипломной работы была создана комбинированная математическая модель энергоблока 300 МВт. [4]

Комбинированная модель – это модель, которая состоит из двух составляющих. В первой, все процессы описываются математическими законами, а во второй – процессы подвержены реальному изменению какой-либо физической величины в данный момент времени. Данная модель является моделью типа «серый ящик» [13]. Общий вид модели, реализованной в среде моделирования МЕЗОН, представлен на рис. 3.

рис. 3. Общий вид комбинированной модели энергоблока 300 МВт

Модель разработана по модульной системе, в которой каждая «задача» является отдельной составной частью и выполняет определенные функции. Всего таких задач 19. Задачи 5-16 являются составными частями модели паровой турбины (паровые объемы), т.е. в общем имеют одинаковую структуру, но различные параметры среды [13].

1. Топливо:

Представляет собой описание всех процессов подачи, расхода и сжигания основного топлива. В модель входит математическая реализация задвижки и клапана подачи мазута, расчет расхода топлива по степени открытия РМ и расчет тепловыделений для каждой поверхности нагрева [3]. Общий вид задачи представлен на рис. 4:

рис. 4.Задача «Топливо»

2. Регулирующие органы

В состав данной задачи входит математическое описание всех регулирующий органов, представленных в модели (рис. 5). Весь перечень арматуры был занесен в СУБД «Аркада», посредством которой СТП «ПИЛОН» взаимодействует с комбинированной моделью [3].

рис. 5. Внешний вид алгоритмов запорной и регулирующей арматуры

РегКлапан - алгоритм предназначен для имитации запорной арматуры с шаговым управлением. С его помощью можно имитировать поведение регуляторов с промежуточным положением запорного механизма, управляемого шаговым электродвигателем [13].

Задвижка - алгоритм предназначен для имитации запорной арматуры с потенциальным или импульсным управлением.  С его помощью можно имитировать поведение задвижек с промежуточным положением запорного механизма.

studfiles.net

Приложение 2 Программный код пуска ка тгмп-114

studfiles.net

Смотрите также

• 
  Котлы мозырьсельмаш отзывы
• Котел темп газовый
• 
  Котел квр 063
• 
  Котел выше радиаторов
• 
  Котлы мозырьсельмаш отзывы
• Котел вайлант атмовит
• Котел темп газовый
• 
  Котел квр 063
• 
  Котел выше радиаторов
• 
  Газовый котел темп
• Ваттек котел отзывы