Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4-150. Квг 4 котел


Котел КВ-Г-4-115Н

а) Котел КВ-Г-4-115Н с горелкой ГГВ-350 (низкое давление газа)б) Котел КВ-Г-4-115Н с горелкой ГГВ-350 (среднее давление газа)

Котел водогрейный автоматизированный КВ-Г-4-115Н теплопроизводительностью 4 МВт жаротрубно-газотрубного типа, работающий на газе, предназначен для нагрева воды, используемой для отопления жилых, производственных и административных зданий.

Климатическое исполнение УХЛ, категория размещения 3 по ГОСТ 15150-69. Область применения: стационарные и транспортабельные котельные. Эксплуатация котла должна производиться в закрытых системах теплоснабжения с умягчением и деаэрацией подпиточной воды.

Номинальная теплопроизводительность, МВт (Гкал/ч) (пред. откл. ±7%)

КПД котла, %, не менее

Температура воды на выходе, максимальная, 0С

Температура воды на выходе, расчетная, 0С

Температура воды на входе, расчетная, 0С

Номинальный расход воды, м3/ч, (пред. откл. ±10%)

Давление воды рабочее (изб), МПа (кгс/см2), не более

Расчетный расход природного газа, нм3/ч, (при теплоте сгорания Qрн=8550 ккал/нм3)

Расчетная температура уходящих газов, 0С

Регулирование теплопроизводительности по отношению к номинальной, %

Продолжительность работы до первой чистки от внутренних загрязнений, ч, не менее

Срок службы между капитальными ремонтами, лет, не менее

Полный назначенный срок службы при средней продолжительности работы котла в год с номинальной теплопроизводительностью – 3000 ч., лет,

Поверхность нагрева, м2

Объем топки, м3

Водяной объем котла, м3, (пред. откл. ±5%)

Масса, кг

Габаритные размеры, мм, не более

Топливо

Природный газ

В состав котла входят собственно котел, газовая горелка ГГВ-350, микропроцессорный автоматизированный комплекс МАК-2001, дутьевой вентилятор, арматура и контрольно измерительные приборы.

sibpromenergo.ru

Технические характеристики котлов кв-гм-4 и кв-гм-6,5

Наименование

КВ-ГМ-4

КВ-ГМ-6,5

Теплопроизводительность, МВт (Гкал/ч)

4,65

(4)

7,56

(6,5)

Давление воды, МПа

1,0–2,5

1,0–2,5

Температура воды, ºC:

на входе в котел

на выходе из котла

70

150

70

150

Расход воды, т/ч

49,5

80,4

Расход топлива:

газа, м3/ч

мазута, кг/ч

494

478

797

774

Температура уходящих газов (газ/мазут), ºC

135/215

130/220

Площадь поверхности нагрева, м2:

радиационная

конвективная

38,6

88,7

49,0

150,4

Объем топочной камеры, м3

16,2

22,5

Габаритные размеры, м:

длина

ширина

высота

6,415

3,510

6,705

7,855

3,510

6,705

Масса в объеме поставки, т

8,055

10,937

КПД котла, %:

на газе

на мазуте

93,9

90,4

94,1

90,2

Продукты сгорания поступают в верхнюю часть топки, откуда, пройдя фестон, попадают в конвективную часть, проходят ее сверху вниз и удаляются из котла.

Техническая характеристика котлов типов КВ-ГМ-4 и КВ-ГМ-6,5 приведена в табл. 3.12.

Котлы КВ-ГМ-10-150,КВ-ГМ-20-150иКВ-ГМ-30-150(рис. 3.19) обеспечивают подогрев воды до 150ºCс разностью температур воды на входе и выходе, равной 80 ºC, работают с постоянным расходом воды на всех нагрузках.

Котлы являются прямоточными, имеют единый профиль в разрезе и различаются только глубиной топки и конвективного газохода.

Топки котлов оборудованы установленной на фронтовой стенке одной газомазутной горелкой с ротационной форсункой типа РГМГ, теплопроизводительностью соответственно 11,63; 23,26 и 34,89 МВт.

Диапазон регулирования нагрузки котлов 20–100% от номинальной теплопроизводительности.

Рис. 3.19. Водогрейные котлы КВ-ГМ-10-150 и КВ-ГМ-20-150. Размеры в скобках – для котла КВ-ГМ-20

Топка полностью экранирована трубами Ø 60×3 мм с шагом S= 64 мм и разделена промежуточным двухрядным поворотным экраном, выполненным из труб Ø 60×3 мм с шагамиS1= 128 мм иS2= 182 мм, на камеру горения и камеру дожигания.

Пакеты конвективных поверхностей нагрева расположены в вертикальном газоходе с полностью экранированными стенками. Задняя и передняя стены выполнены из труб Ø 60×3 мм с шагом S= 64 мм. Боковые стены экранированы трубами Ø 83×3,5 мм с шагомS= 128 мм, являющимися коллекторами для П-образных ширм конвективных пакетов, выполненных из труб Ø 28×3 мм. Ширмы пакетов расположены параллельно фронту котла и установлены таким образом, что из трубы образуют шахматный пучок с шагамиS1= 64 мм иS2= 40 мм.

При работе на мазуте котлы по воде должны включаться по прямоточной схеме, вода подводится в поверхности нагрева топочного блока, а отводится – из конвективных поверхностей нагрева. При работе только на газообразном топливе включение котлов по воде выполняется по противоточной схеме, вода подводится в конвективные поверхности нагрева, а отводится из поверхностей нагрева топочного блока.

Таблица 3.13

studfiles.net

Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4-150

1. Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4-150

Рис.1 Схема водогрейного котла КВГ-4-150

парогенератор топка котел

Расчетное задание: для выполнения теплового расчета парогенератора схема которого представлена на рис.1 выше используем следующие данные:

Топливо - природный газ;

Теплопроизводство 9000кВт;

Температура нагретой воды 150 ;

Температура перегретого пара 0 ;

Температура питательной воды 70 ;

Температура уходящих газов 170 ;

Продувка 0%.

Котлы КВ-Г (котел водогрейный газовый) выпускаются теплопроизводительностью 4 и 6,5 Гкал/ч (4,65 и 7,56 МВт) вместо котлов ТВГ. Это прямоточные секционные котлы, работающие на газовом топливе, и представляют собой трубную систему, скомпонованную в одном транспортабельном блоке. Трубная система состоит из радиационной и конвективной поверхностей нагрева, по типу подогревателей кожухотрубных и теплообменников.

К радиационной поверхности относятся четыре топочных экрана и потолочный. Трубы крайних односветных топочных экранов и потолочного по всей высоте (длине) соединены между собой металлическими пластинами. Каждый топочный экран представляет собой отдельную секцию, состоящую из прямых труб, вваренных в верхний и нижний коллекторы.

Для заданного направления движения воды по топочным экранам верхние коллекторы имеют смещенную от центра глухую перегородку (15 и 23 трубы). Топочные экраны соединяются между собой перепускными трубами.

Конвективная поверхность нагрева состоит из двух секций - правой и левой, в каждой по семь труб 0 51 х2,5 мм, вваренных одними концами в верхние, а другими - в нижний коллекторы, т. е. представляют собой нижние и боковые части поверхности нагрева. В боковые трубы вварены четыре пакета трехтрубных змеевиков 0 28×3 мм. Для направления движения воды в змеевиках в боковых трубах установлены глухие перегородки.

Радиационную поверхность от конвективной отделяет перегородка из горизонтально размещенных труб 0 28×3 мм, соединенных между собой металлическими пластинами. Эта перегородка в верхней части находится на уровне верхних змеевиков. Таким образом, через оставленное сверху пространство продукты сгорания топлива из радиационной поверхности нагрева переходят в конвективную, обогревая змеевики, а затем через газоходы и дымовую трубу удаляются в атмосферу.

Для очистки от накипи и шлама все коллекторы вертикальных и потолочных экранов имеют съемные лючки на торцах, а верхние коллекторы топочных экранов - съемные лючки и сверху (по одному).

Котлы (водоподогреватели) оборудуются тремя подовыми, с прямой щелью горелками, которые устанавливаются между вертикальными топочными экранами. Горелка имеет два ряда отверстий 0 1,5 мм, размещенных в шахматном порядке.

В гарнитуру котла входят взрывные клапаны, лючки и лазы. Для осмотра и ремонта внутри топки на фронте котла есть три люка-лаза. Для периодического осмотра состояния поверхности нагрева можно использовать отверстия двух взрывных клапанов, которые находятся в верхней части задней стены конвективной поверхности нагрева.Циркуляция воды в котлах КВ-Г. Обратная вода из тепловой сети после циркуляционного насоса поступает во входной коллектор конвективной поверхности нагрева. Из коллектора вода двумя потоками, вправо и влево, проходит по стоякам и змеевикам и попадает в выходные коллекторы (правый и левый). Вода из этих коллекторов по перепускным трубам попадает в крайние задние коллекторы потолочного экрана, из которых по 11 крайним трубам проходит по потолку, переходя во фронтовой экран и по нему в передний коллектор. В коллекторе потоки смешиваются и по 11 средним трубам вода попадает в задний (средний) " коллектор потолочного экрана. Из этого коллектора вода двумя перепускными трубами подается в заднюю часть верхнего коллектора левого топочного экрана. Затем по 16 трубам вода опускается вниз и попадает в нижний коллектор. По нему вода проходит вперед и по 24 трубам поднимается в переднюю часть верхнего коллектора.

Вода, двигаясь последовательно по всем экранам, нагревается и из задней части верхнего коллектора правого экрана поступает в выходной коллектор котла. На коллекторе установлены манометр, термометр, предохранительный и обратный клапаны, и из коллектора вода поступает в тепловую сеть.

Для сжигания заданного типа топлива выбираем топку.

По данным расчетным характеристик камерных топок (табл. 4-3) и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах . Результаты расчетов сводим в таблицу 1-1.

Табл. 1 Присосы воздуха по газоходам ?? и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах

Участки газового тракта??Топка и фестон01,1Экономайзер (II ст.)0,081,18Экономайзер (I ст.)0,041,22

Выполняем расчет горения топлива. Данные расчета энтальпии в зависимости от температуры продуктов сгорания заносим в таблицу 1-2, а также представляем графически на рис. 2.

Табл. 2 Состав природного газа в процентах

92,83,910,40,31,50,110037,3

Определяем теплоту сгорания природного газа:

Теоретически необходимый обьем воздуха при ?=1:

= 0,0476 ( 2СН4 + 3,5 С2Н6 + 5С3Н8 + 6,5С4Н10 + 8С5Н12 ) =

= 0,0476× ( 2×92,8 + 3,5×3,9 + 5×1,0 + 6,5×0,4 + 3×0,3 ) = 9,95 м3/м3

Теоретические обьемы продуктов сгорания при ?=1.

=

(0,1+1*92,8+2*1+8*0,3+2*3,9+4*0,4)*0,01=1,067 м3/м3

= 0,01*N2 + 79 * = 0,79*9,955+0,01*1,5 = 7,879 м3/м3

Обем воздуха при ? >1:

Обєм двохатомних газів і водяних парів:

Обьем двух атомних газов при ?>1:

7,879 + (1,1 - 1)×9,95 = 8,874 м3/м3

2,283 + 0,0161×(1,1 - 1)×9,95 = 2,239 м3/м3

Суммарный обьем дымовых газов при ?>1:

1,068 + 8,87 + 2,24 = 12,18 м3/м3

Обьемные доли трехатомных газов, равные парциальным давлениям газов при общем давлении

= V/Vг =1,067/12,18=0,087

= V/Vг =2,239/12,18=0,184

= +=0,087+0,184=0,271

При 100 0С

9,95×132 = 1314 кДж/кг

1,067×169 = 180кДж/кг

7,88×130 = 1024 кДж/кг

2,223×151 = 336кДж/кг

180 + 1024 + 336 = 1540 кДж/кг

Аналогично выполняются остальные расчеты, а результаты расчетов сводим в таблицу.

Табл. 3 Энтальпия продуктов сгорания

t,oCI0вI0вRO2I0N2I0h3OI0г30388,4517----1001314,7596180,4921024,87281335,78788531541,1526952002649,4398381,2762049,74562676,02329233107,0449123004014,0009597,0123090,3857041029,6012644716,9989684005398,4826824,4964154,6766991392,074286371,2469795006812,84521063,7285234,7349681765,6660998064,1290676008267,0491305,0966338,4441482150,3767239793,9168717009751,13371560,3487457,9206022550,65367211568,9222780011255,1391819,8728616,8152412968,72070813405,4079590012759,14432083,6689799,3607913389,01150515272,0403100014302,99082351,73610989,789983835,98743217177,51341110015886,67852624,07612180,219174282,96335919087,25852120017470,36622901,75613362,764724738,83432921003,35504130019233,33933178,36814584,728455212,49538622975,59184140020677,58283460,3215838,226735688,38020324986,92694150022301,11173742,27217060,190476179,83134726982,29381160023934,60094023,15618313,688756673,50625129010,351170025558,12984309,3819567,187037176,07619831052,64323180027181,65874595,60420828,568957689,7649533113,9379190028854,98914881,82822113,601798201,22994135196,65973200030518,35925172,32423367,100078730,48501937269,90909220033855,05975753,31625937,165739782,32389141472,80562

Далее рассчитываем характеристику продуктов сгорания по газоходу с учетом присосов воздуха. Данные заносим в таблицу 3.

Табл. 4

ВеличинаЕдиницаТопкаЭкономайзер (2 ступень)Экономайзер (1 ступень)Расчетный коэффициент избытка воздуха в газоходе-1,11,181,22м3/кг1,0681,0681,068м3/кг8,6839,4629,852м3/кг2,2352,2482,254м3/кг11,98612,77813,174r = V/Vг-0,0890,0830,081rh3O =Vh3O/ Vг-0,1860,1760,171rn = r+ rh3O-0,2750,2590,252

. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива

Тепловой баланс составлен в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Q определенной по формуле (3-1). Считая, что предварительный подогрев воздуха и топлива за счет внешнего источника отсутствует, имеем = 0 и . Расчеты выполняем в соответствии с табл. 5

Табл. 5 Расчет теплового баланса парогенератора и величина расхода топлива

НаименованиеОбозначениеРасчетная ф-ла или способ опр.ЕдиницаРасчетРасполагаемая теплота топлива37528,4Потери от хим. недожогаПо табл. 4-5%0,5Потери от мех. недожогаПо табл. 4-5%0Температура уходящих газовПо заданию170Энтальпия уходящих газовПо I-t диаграмме2597,62Температура воздуха в котельной По выбору30Энтальпия воздуха в котельнойПо I-t диаграмме379,8Потери теплоты с ух.газами%Потери теплоты от наружного охлажд.По рис. 3-1%3,3Сумма тепловых потерь%К.П.Д. парогенератора%Коэф.сохранения теплоты-Произв.парогенератораDкг/с Давление пара в барабанеПо заданиюМПа3Температура перегр. параПо заданию0Температура пит. водыПо заданию70Удельная энтальпия перегретого параПо табл. VI-8кДж/кг1938,26Удельная энт. пит.водыПо табл. VI-6кДж/кг295,4Значение продувкиpПо заданию%0Полезн. исп,теплота в агрегатекВтПолный расход топливаBкг/сВидимое тепловое напряжение топочного объемаQ/V947,1Расчетный расход топливакг/с

Табл. 6 Расчет конструктивных характеристик топки

ВеличинаЕдиницаРасчетНаименованиеОбозначениеРасчетная ф-ла или способ определенияАктивный объем топочной камерыПо конструктивным размерам12,67Тепловое напряжение топочной камеры:кВт/расчетноедопустимоеПо табл. 4-5кВт/460

Табл. 7 Расчет полной площади поверерхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки

ВеличинаЕдиницаСуммарная площадьНаименованиеОбозначениеОбщая площадь стены и выходного окна27,598Площадь занятая лучевоспринимающей поверхностью: полнаяF86,75открытая-Наружный диаметр экранных трубdмм51Шаг экранных трубsмм80Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены)lмм40,8Отношениеs/d-1,57Отношениеl/d-0,8Угловой коэффициент экранаx-0,91Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

Табл. 8 Поверочный расчет теплообмена в топке

ВеличинаЕди- ницаРасчетНаименованиеОбозначениеРасчетная формула или способ определенияСуммарная площадь лучевоспринимающей поверхностиПо конструктивным размерам25,86Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

//-78,94

Полная площадь стен топочной камеры-//-27,598Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности-Эффективная толщина излучающего слоя пламениsмПолная высота топкиПо конструктивным размерамм3,114Высота расположения горелокПо конструктивным размерамм0,445Относительный уровень расположения горелок-0,14Параметр учитывающий распределение температуры в топкеМ0,54-0,2 -Коэффициент избытка воздуха на выходе из топкиПо табл. 4-5-1,15Присос воздуха в топкеПо табл. 2-2-0,05Температура горячего воздухаПо предварительному выбору25Энтальпия горячего воздухаПо i-t диаграммекДж/кг94,96Энтальпия присосов воздуха-//-кДж/кг238Количество теплоты вносимое в топку с воздухомкДж/кгПолезное тепловыделение в топкекДж/кгАдиабатическая температура горенияПо It-таблице1814Температура газов на выходе из топкиПо предварительному выбору1100Энтальпия газов на выходе из топкиПо It-таблицекДж/кг18810,2Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгоранияОбъемная доля водяных паровПо табл. 1-3-0,186Объемная доля трехатомных газовПо табл. 1-3-0,089Суммарная объемная доля трехатомных газов-0,275Произведением/МПаКоэффициент ослабления лучей трехатомными газами По формуле 5-261/(м*

мПа)6,85Коэффициент ослабления лучей топочной средойk1/(м*

мПа)Суммарная сила поглощения топочного объемаkpskps-Степень черноты факелаПо рис. 5-4 или формуле 5-22-0,26Степень черноты топкиПо рис. 5-3 или формуле 5-20-0,16Тепловая нагрузка стен топкиТемпература газов на выходе из топкиПо формуле (5-3)1080Энтальпия газов на выходе из топкиПо It таблицекДж/кг13667Общее тепловосприятие топкикДж/кг0.967*(37422,8-13667)=22971,8Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки

Табл. 9 Конструктивные размеры характеристики экономайзера

НаименованиеОбозначениеЕдиницаСтупеньIIIДиаметр труб: наружныйdмм2828внутренниймм2525Расположение труб--ШахматноеШахматноеКоличество труб в горизонтальном рядушт.--Количество горизонтальных рядов трубшт. --Шаг труб: поперек потока газов (по ширине)мм6464вдоль потока газов (по высоте)мм2626Относительный шаг труб: поперечный-2,282,28продольный-0,930,93Площадь поверхности нагреваh51,3541,35Размеры сечения газохода поперек движения газовAм0,2280,288Бм2,7247,724Площадь живого сечения для прохода газаF0,010,01Количество параллельно включенных труб (по воде)шт.172172Площадь живого сечения для прохода водыf0,340,34

Табл. 10 Поверочный расчет второй ступени экономайзера

ВеличинаЕдиницаРасчетНаименованиеОбозначениеРасчетная формула или способ определенияПлощадь поверхности нагрева ступениHПо конструктивным размерам41,35Площадь живого сечения для прохода газов-//-0,01То же для прохода водыf-//-0,034Температура газов на входе в ступеньИз расчета перегревателя993Энтальпия газов на входе в ступень-//-кДж/кг13667Температура газов на выходе из ступениПо выбору300Энтальпия газов на выходе из ступениПо It-диаграммекДж/кг5353,2Тепловосприятие ступени (теплота отданная газами)кДж/кгТемпература воды на выходе из ступени80Температура воды на входе в ступеньПо табл. VI-670Средняя температура водыt94,9Средняя температура газов0,5(993+300)=646,5Средняя скорость газовм/сКоэффициент теплоотдачи конвекциейПо рис. 6-4

Место для формулы. 55*1,23*1=67,65Эффективная толщина излучающего слояsмСуммарная поглощательная способность трехатомных газовм*МПаКоэффициент ослабления лучей трехатомными газамиПо рис. 5-51/(м*

МПа)45Суммарная оптическая толщина запыленного газового потокаpks -Степень черноты излучающей среды?По рис. 5-4-0,4Коэффициент теплоотдачи излучениемПо рис. 6-11158*0,4*0,9=56,88Температура в объеме камеры перед ступеньюИз расчета перегревателя993КоэффициентАПо $ 6-2-0,3Глубина по ходу газов: ступениПо конструктивным размерамм26,69объема перед ступенью-//-м12,67Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема переел ступеньюКоэффициент теплоотдачи от газов к стенке1(56,88+74)=130,88Коэффициент теплопередачиКРазность температур между средами: наибольшая993-119,8=873,2наименьшая300-70=230Отношение-3,8Температурный напор551,6Тепловосприятие ступени по уравнению теплообменакДж/кгРасхождение расчетных тепловосприятий%Температура газов на выходе из ступениПо условию306Энтальпия газов на выходе из ступени-//-кДж/кг5410Количество теплоты, отданное газамкДж/кг

Вывод

При выполнении курсового проекта проведен тепловой расчет водогрейного котла ТВГ-8 при сжигании природного газа.

Расчет парогенератора выполняем по нормативному методу расчета.[1].

При расчете горения топлива определили параметры горения смеси = 2,223 м3/м3; =7,879 м3/м3; =9,95 м3/м3;= 1,067 м3/м3.

При расчете теплового баланса определили : потери от хим недожога q3=0,5; потреи от мех. недожога q4=0; потери теплоты с уходящими газами q2= 5,69 ; потери теплоты от наружного охлаждения q5=3,3 .Как следует из результатов расчета парогенератор может работать на заданной смеси топлив и К.П.Д его составляет 90,51%.

Расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 0,069%.

Литература

1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов/Под ред. В. И. Частухина,-К.: Вища школа, 1980.

. Тепловой расчет промышленных парогенераторов (нормативный метод)/ Под ред. Н.В. Кузнецова, В.В. Митора, М: Энергия, 1973.

. Роддатис К. Ф. Котельные установки.-М.: Энергия, 1977.

yamiki.ru

"Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4-150"

Выдержка из работы

1. Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4−150

Рис. 1 Схема водогрейного котла КВГ-4−150

парогенератор топка котел

Расчетное задание: для выполнения теплового расчета парогенератора схема которого представлена на рис. 1 выше используем следующие данные:

Топливо — природный газ;

Теплопроизводство 9000кВт;

Температура нагретой воды 150;

Температура перегретого пара 0;

Температура питательной воды 70;

Температура уходящих газов 170;

Продувка 0%.

Котлы КВ-Г (котел водогрейный газовый) выпускаются теплопроизводительностью 4 и 6,5 Гкал/ч (4,65 и 7,56 МВт) вместо котлов ТВГ. Это прямоточные секционные котлы, работающие на газовом топливе, и представляют собой трубную систему, скомпонованную в одном транспортабельном блоке. Трубная система состоит из радиационной и конвективной поверхностей нагрева, по типу подогревателей кожухотрубных и теплообменников.

К радиационной поверхности относятся четыре топочных экрана и потолочный. Трубы крайних односветных топочных экранов и потолочного по всей высоте (длине) соединены между собой металлическими пластинами. Каждый топочный экран представляет собой отдельную секцию, состоящую из прямых труб, вваренных в верхний и нижний коллекторы.

Для заданного направления движения воды по топочным экранам верхние коллекторы имеют смещенную от центра глухую перегородку (15 и 23 трубы). Топочные экраны соединяются между собой перепускными трубами.

Конвективная поверхность нагрева состоит из двух секций -- правой и левой, в каждой по семь труб 0 51×2,5 мм, вваренных одними концами в верхние, а другими -- в нижний коллекторы, т. е. представляют собой нижние и боковые части поверхности нагрева. В боковые трубы вварены четыре пакета трехтрубных змеевиков 0 28Ч3 мм. Для направления движения воды в змеевиках в боковых трубах установлены глухие перегородки.

Радиационную поверхность от конвективной отделяет перегородка из горизонтально размещенных труб 0 28Ч3 мм, соединенных между собой металлическими пластинами. Эта перегородка в верхней части находится на уровне верхних змеевиков. Таким образом, через оставленное сверху пространство продукты сгорания топлива из радиационной поверхности нагрева переходят в конвективную, обогревая змеевики, а затем через газоходы и дымовую трубу удаляются в атмосферу.

Для очистки от накипи и шлама все коллекторы вертикальных и потолочных экранов имеют съемные лючки на торцах, а верхние коллекторы топочных экранов -- съемные лючки и сверху (по одному).

Котлы (водоподогреватели) оборудуются тремя подовыми, с прямой щелью горелками, которые устанавливаются между вертикальными топочными экранами. Горелка имеет два ряда отверстий 0 1,5 мм, размещенных в шахматном порядке.

В гарнитуру котла входят взрывные клапаны, лючки и лазы. Для осмотра и ремонта внутри топки на фронте котла есть три люка-лаза. Для периодического осмотра состояния поверхности нагрева можно использовать отверстия двух взрывных клапанов, которые находятся в верхней части задней стены конвективной поверхности нагрева.Циркуляция воды в котлах КВ-Г. Обратная вода из тепловой сети после циркуляционного насоса поступает во входной коллектор конвективной поверхности нагрева. Из коллектора вода двумя потоками, вправо и влево, проходит по стоякам и змеевикам и попадает в выходные коллекторы (правый и левый).

Вода из этих коллекторов по перепускным трубам попадает в крайние задние коллекторы потолочного экрана, из которых по 11 крайним трубам проходит по потолку, переходя во фронтовой экран и по нему в передний коллектор. В коллекторе потоки смешиваются и по 11 средним трубам вода попадает в задний (средний) «коллектор потолочного экрана. Из этого коллектора вода двумя перепускными трубами подается в заднюю часть верхнего коллектора левого топочного экрана. Затем по 16 трубам вода опускается вниз и попадает в нижний коллектор. По нему вода проходит вперед и по 24 трубам поднимается в переднюю часть верхнего коллектора.

Вода, двигаясь последовательно по всем экранам, нагревается и из задней части верхнего коллектора правого экрана поступает в выходной коллектор котла. На коллекторе установлены манометр, термометр, предохранительный и обратный клапаны, и из коллектора вода поступает в тепловую сеть.

Для сжигания заданного типа топлива выбираем топку.

По данным расчетным характеристик камерных топок (табл. 4−3) и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2−1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах. Результаты расчетов сводим в таблицу 1−1.

Табл. 1 Присосы воздуха по газоходам Дб и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах

Участки газового тракта

Дб

Топка и фестон

0

1,1

Экономайзер (II ст.)

0,08

1,18

Экономайзер (I ст.)

0,04

1,22

Выполняем расчет горения топлива. Данные расчета энтальпии в зависимости от температуры продуктов сгорания заносим в таблицу 1−2, а также представляем графически на рис. 2.

Табл. 2 Состав природного газа в процентах

92,8

3,9

1

0,4

0,3

1,5

0,1

100

37,3

Определяем теплоту сгорания природного газа:

Теоретически необходимый обьем воздуха при б=1:

= 0,0476 (2СН4 + 3,5 С2Н6 + 5С3Н8 + 6,5С4Н10 + 8С5Н12) =

= 0,0476Ч (2Ч92,8 + 3,5Ч3,9 + 5Ч1,0 + 6,5Ч0,4 + 3Ч0,3) = 9,95 м3/м3

Теоретические обьемы продуктов сгорания при б=1.

=

(0,1+1*92,8+2*1+8*0,3+2*3,9+4*0,4)*0,01=1,067 м3/м3

= 0,01*N2 + 79 * = 0,79*9,955+0,01*1,5 = 7,879 м3/м3

Обем воздуха при б > 1:

Об'єм двохатомних газів і водяних парів:

Обьем двух атомних газов при б> 1:

7,879 + (1,1 — 1) Ч9,95 = 8,874 м3/м3

2,283 + 0,0161Ч (1,1 — 1) Ч9,95 = 2,239 м3/м3

Суммарный обьем дымовых газов при б> 1:

1,068 + 8,87 + 2,24 = 12,18 м3/м3

Обьемные доли трехатомных газов, равные парциальным давлениям газов при общем давлении

= V/Vг =1,067/12,18=0,087

= V/Vг =2,239/12,18=0,184

= +=0,087+0,184=0,271

При 100 0С

9,95Ч132 = 1314 кДж/кг

1,067Ч169 = 180кДж/кг

7,88Ч130 = 1024 кДж/кг

2,223Ч151 = 336кДж/кг

180 + 1024 + 336 = 1540 кДж/кг

Аналогично выполняются остальные расчеты, а результаты расчетов сводим в таблицу.

Табл. 3 Энтальпия продуктов сгорания

t, oC

I0в

I0вRO2

I0N2

I0h3O

I0г

30

388,4517

-

-

-

-

100

1314,7596

180,492

1024,87 281

335,7 878 853

1541,152 695

200

2649,4398

381,276

2049,74 562

676,232 923

3107,44 912

300

4014,0009

597,012

3090,385 704

1029,601 264

4716,998 968

400

5398,4826

824,496

4154,676 699

1392,7 428

6371,246 979

500

6812,8452

1063,728

5234,734 968

1765,666 099

8064,129 067

600

8267,049

1305,096

6338,444 148

2150,376 723

9793,916 871

700

9751,1337

1560,348

7457,920 602

2550,653 672

11 568,92227

800

11 255,139

1819,872

8616,815 241

2968,720 708

13 405,40795

900

12 759,1443

2083,668

9799,360 791

3389,11 505

15 272,0403

1000

14 302,9908

2351,736

10 989,78998

3835,987 432

17 177,51341

1100

15 886,6785

2624,076

12 180,21917

4282,963 359

19 087,25852

1200

17 470,3662

2901,756

13 362,76472

4738,834 329

21 003,35504

1300

19 233,3393

3178,368

14 584,72845

5212,495 386

22 975,59184

1400

20 677,5828

3460,32

15 838,22673

5688,380 203

24 986,92694

1500

22 301,1117

3742,272

17 060,19047

6179,831 347

26 982,29381

1600

23 934,6009

4023,156

18 313,68875

6673,506 251

29 010,351

1700

25 558,1298

4309,38

19 567,18703

7176,76 198

31 052,64323

1800

27 181,6587

4595,604

20 828,56895

7689,76 495

33 113,9379

1900

28 854,9891

4881,828

22 113,60179

8201,229 941

35 196,65973

2000

30 518,3592

5172,324

23 367,10007

8730,485 019

37 269,90909

2200

33 855,0597

5753,316

25 937,16573

9782,323 891

41 472,80562

Далее рассчитываем характеристику продуктов сгорания по газоходу с учетом присосов воздуха. Данные заносим в таблицу 3.

Табл. 4

Величина

Единица

Топка

Экономайзер

(2 ступень)

Экономайзер (1 ступень)

Расчетный коэффициент избытка воздуха в газоходе

-

1,1

1,18

1,22

м3/кг

1,068

1,068

1,068

м3/кг

8,683

9,462

9,852

/

м3/кг

2,235

2,248

2,254

м3/кг

11,986

12,778

13,174

r = V/Vг

-

0,089

0,083

0,081

rh3O =Vh3O/ Vг

-

0,186

0,176

0,171

rn = r+ rh3O

-

0,275

0,259

0,252

2. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива

Тепловой баланс составлен в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Q определенной по формуле (3−1). Считая, что предварительный подогрев воздуха и топлива за счет внешнего источника отсутствует, имеем = 0 и. Расчеты выполняем в соответствии с табл. 5

Табл. 5 Расчет теплового баланса парогенератора и величина расхода топлива

Наименование

Обозначение

Расчетная ф-ла или способ опр.

Единица

Расчет

Располагаемая теплота топлива

37 528,4

Потери от хим. недожога

По табл. 4−5

%

0,5

Потери от мех. недожога

По табл. 4−5

%

0

Температура уходящих газов

По заданию

170

Энтальпия уходящих газов

По I-t диаграмме

2597,62

Температура воздуха в котельной

По выбору

30

Энтальпия воздуха в котельной

По I-t диаграмме

379,8

Потери теплоты с ух. газами

%

Потери теплоты от наружного охлажд.

По рис. 3−1

%

3,3

Сумма тепловых потерь

%

К.П.Д. парогенератора

%

Коэф. сохранения теплоты

-

Произв. парогенератора

D

кг/с

Давление пара в барабане

По заданию

МПа

3

Температура перегр. пара

По заданию

0

Температура пит. воды

По заданию

70

Удельная энтальпия перегретого пара

По табл. VI-8

кДж/кг

1938,26

Удельная энт. пит. воды

По табл. VI-6

кДж/кг

295,4

Значение продувки

p

По заданию

%

0

Полезн. исп, теплота в агрегате

кВт

Полный расход топлива

B

кг/с

Видимое тепловое напряжение топочного объема

Q/V

947,1

Расчетный расход топлива

кг/с

Табл. 6 Расчет конструктивных характеристик топки

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная ф-ла или способ определения

Активный объем топочной камеры

По конструктивным размерам

12,67

Тепловое напряжение топочной камеры:

кВт/

расчетное

допустимое

По табл. 4−5

кВт/

460

Табл. 7 Расчет полной площади поверерхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки

Величина

Единица

Суммарная площадь

Наименование

Обозначение

Общая площадь стены и выходного окна

27,598

Площадь занятая лучевоспринимающей поверхностью:

полная

F

86,75

открытая

-

Наружный диаметр экранных труб

d

мм

51

Шаг экранных труб

s

мм

80

Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены)

l

мм

40,8

Отношение

s/d

-

1,57

Отношение

l/d

-

0,8

Угловой коэффициент экрана

x

-

0,91

Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

Табл. 8 Поверочный расчет теплообмена в топке

Величина

Еди-

ница

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Суммарная площадь лучевоспринимающей поверхности

По конструктивным размерам

25,86

Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

-//-

78,94

Полная площадь стен топочной камеры

-//-

27,598

Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности

-

Эффективная толщина излучающего слоя пламени

s

м

Полная высота топки

По конструктивным размерам

м

3,114

Высота расположения горелок

По конструктивным размерам

м

0,445

Относительный уровень расположения горелок

-

0,14

Параметр учитывающий распределение температуры в топке

М

0,54−0,2

-

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки

По табл. 4−5

-

1,15

Присос воздуха в топке

По табл. 2−2

-

0,05

Температура горячего воздуха

По предварительному выбору

25

Энтальпия горячего воздуха

По i-t диаграмме

кДж/кг

94,96

Энтальпия присосов воздуха

-//-

кДж/кг

238

Количество теплоты вносимое в топку с воздухом

кДж/кг

Полезное тепловыделение в топке

кДж/кг

Адиабатическая температура горения

По It-таблице

1814

Температура газов на выходе из топки

По предварительному выбору

1100

Энтальпия газов на выходе из топки

По It-таблице

кДж/кг

18 810,2

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания

Объемная доля водяных паров

По табл. 1−3

-

0,186

Объемная доля трехатомных газов

По табл. 1−3

-

0,089

Суммарная объемная доля трехатомных газов

-

0,275

Произведение

м/МПа

Коэффициент ослабления лучей

трехатомными газами

По формуле 5−26

1/(м*

мПа)

6,85

Коэффициент ослабления лучей топочной средой

k

1/(м*

мПа)

Суммарная сила поглощения топочного объема

kps

kps

-

Степень черноты факела

По рис. 5−4 или формуле 5−22

-

0,26

Степень черноты топки

По рис. 5−3 или формуле 5−20

-

0,16

Тепловая нагрузка стен топки

Температура газов на выходе из топки

По формуле (5−3)

1080

Энтальпия газов на выходе из топки

По It таблице

кДж/кг

13 667

Общее тепловосприятие топки

кДж/кг

0. 967*(37 422,8−13 667)=22 971,8

Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки

Табл. 9 Конструктивные размеры характеристики экономайзера

Наименование

Обозначение

Единица

Ступень

I

II

Диаметр труб:

наружный

d

мм

28

28

внутренний

мм

25

25

Расположение труб

-

-

Шахматное

Шахматное

Количество труб в горизонтальном ряду

шт.

-

-

Количество горизонтальных рядов труб

шт.

-

-

Шаг труб:

поперек потока газов (по ширине)

мм

64

64

вдоль потока газов (по высоте)

мм

26

26

Относительный шаг труб:

поперечный

-

2,28

2,28

продольный

-

0,93

0,93

Площадь поверхности нагрева

H

41,35

41,35

Размеры сечения газохода поперек движения газов

A

м

0,228

0,288

Б

м

2,724

7,724

Площадь живого сечения для прохода газа

F

0,01

0,01

Количество параллельно включенных труб (по воде)

шт.

172

172

Площадь живого сечения для прохода воды

f

0,34

0,34

Табл. 10 Поверочный расчет второй ступени экономайзера

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Площадь поверхности нагрева ступени

H

По конструктивным размерам

41,35

Площадь живого сечения для прохода газов

-//-

0,01

То же для прохода воды

f

-//-

0,034

Температура газов на входе в ступень

Из расчета перегревателя

993

Энтальпия газов на входе в ступень

-//-

кДж/кг

13 667

Температура газов на выходе из ступени

По выбору

300

Энтальпия газов на выходе из ступени

По It-диаграмме

кДж/кг

5353,2

Тепловосприятие ступени (теплота отданная газами)

кДж/кг

Температура воды на выходе из ступени

80

Температура воды на входе в ступень

По табл. VI-6

70

Средняя температура воды

t

94,9

Средняя температура газов

0,5(993+300)=646,5

Средняя скорость газов

м/с

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

По рис. 6−4

Место для формулы.

55*1,23*1=67,65

Эффективная толщина излучающего слоя

s

м

Суммарная поглощательная способность трехатомных газов

м*МПа

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

По рис. 5−5

1/(м*

МПа)

45

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

pks

-

Степень черноты излучающей среды

б

По рис. 5−4

-

0,4

Коэффициент теплоотдачи излучением

По рис. 6−11

158*0,4*0,9=56,88

Температура в объеме камеры перед ступенью

Из расчета перегревателя

993

Коэффициент

А

По $ 6−2

-

0,3

Глубина по ходу газов:

ступени

По конструктивным размерам

м

26,69

объема перед ступенью

-//-

м

12,67

Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема переел ступенью

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

1(56,88+74)=130,88

Коэффициент теплопередачи

К

Разность температур между средами:

наибольшая

993−119,8=873,2

наименьшая

300−70=230

Отношение

-

3,8

Температурный напор

551,6

Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена

кДж/кг

Расхождение расчетных тепловосприятий

%

Температура газов на выходе из ступени

По условию

306

Энтальпия газов на выходе из ступени

-//-

кДж/кг

5410

Количество теплоты, отданное газам

кДж/кг

Вывод

При выполнении курсового проекта проведен тепловой расчет водогрейного котла ТВГ-8 при сжигании природного газа.

Расчет парогенератора выполняем по нормативному методу расчета. 1].

При расчете горения топлива определили параметры горения смеси = 2,223 м3/м3; =7,879 м3/м3; =9,95 м3/м3;= 1,067 м3/м3.

При расчете теплового баланса определили: потери от хим недожога q3=0,5; потреи от мех. недожога q4=0; потери теплоты с уходящими газами q2= 5,69; потери теплоты от наружного охлаждения q5=3,3. Как следует из результатов расчета парогенератор может работать на заданной смеси топлив и К.П.Д его составляет 90,51%.

Расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 0,069%.

Литература

1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов/Под ред. В. И. Частухина,-К.: Вища школа, 1980.

2. Тепловой расчет промышленных парогенераторов (нормативный метод)/ Под ред. Н. В. Кузнецова, В. В. Митора, М: Энергия, 1973.

3. Роддатис К. Ф. Котельные установки. -М.: Энергия, 1977.

Показать Свернуть

gugn.ru

Котлы КВГ и ТВГ

                                                                                                         Водогрейные котлы серии КВГ и ТВГ

 

Водогрейные водотрубные котлы КВГ предназначены для получения горячей воды, используемой в системах отопления. Топливо-газ.

Трубная система котла изготавливается единым транспортабельным блоком и поставляется без обмуровки и обшивки. В комплект поставки котла входят горелки, взрывные клапана, лестницы и площадки, арматура и приборы контроля в пределах котла.

 

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КВГ-4,65-150 КВГ-7,56-150 ТВГ-8М ТВГ-10
Теплопроизводительность, МВт 4,65 7,56 9,65 11,6
ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ НА ВХОДЕ-ВЫХОДЕ, °С 70 - 150 70 - 150 70 - 150 70 - 150
Расход воды, м3/ч 49,4 80,2 104 127
Давление воды, МПа 1,6 1,6 1,4 1,6
Топливо газ газ* газ газ
Расход топлива, нм3/ч 506 822 1100 1329
КПД,% 91 91 90,2 90,3
Масса, т 4,1 6,1 9,5 10,3
ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм
- длина 3070 4375 4875 4975
- ширина 2908 2908 3840 3840
- высота 3085 3085 4650 4650

 

                                                                                                   Комплект поставки:

Водогрейные котлы КВГ-4,65-150 и  КВГ-7,56-150 комплектуются горелками подовыми (3 шт.), клапанами  взрывными (2 шт.), арматурой и  приборами контроля в пределах котла, воздуховодами, лестницей и др.

По желанию Заказчика котлы могут комплектоваться различными горелочными устройствами: "Weishaupt" (Германия), "CIBItalUnigas" (Италия), МДГГ(плавное регулирование)

Водогрейные котлы ТВГ комплектуются горелками (4 шт.), арматурой (задвижки, клапаны, краны), приборами контроля (манометры, термометры), воздуховодами с шибером (4 шт.), взрывными клапанами (2 шт.), лестницы с площадками, заготовки каркаса, рама опорная.

Трубная система котла поставляется отдельными узлами (конвективный пучок 1 шт., топочные экраны 5 шт., потолочный экран 1 шт., трубы перепускные 10шт., коллектор выходной 1 шт., с последующей сборкой и сваркой на месте монтажа.

kotloenergo.com.ua

Котел 4 МВт Газовый

Котел 4 МВт Газовый

Водогрейный газовый котел КВа 4 мощностью 4 МВт (4000 КВт) предназначен для отопления и горячего водоснабжения. Устанавливается в газовых и жидкотопливных котельных с широким рядом горелочных устройств. Котлы работают с принудительной циркуляцией. Отапливаемый объем 120000 м3, температура нагрева воды до 115° С, рабочее давление 3-6 МПа. Основной вид топлива - газ, дизель, мазут, возможно применение комбинированных горелок.

Конструкция газового котла

Газовый котел 4 МВт выполняется гладкотрубным, горизонтальной компоновки. В передней части котла располагается топка, в задней, либо верхней части котла двухходовой конвективный пакет. Топочное пространство выполнено газоплотным. Снаружи котел имеет каркас с установленной на нем теплоизоляцией и обшитый стальными листами. Фронтовая плита выполняется под различные виды горелок отечественного и импортного производства на ваш выбор.

За счет небольшого водяного объема и гладкотрубной трубной системы, котел безопасен в эксплуатации, взрывоопасность котла в любых аварийных ситуациях отсутствует. Сзади котел имеет взрывной клапан.

Гидравлическая схема котла

Газовый котел КВа 4 МВт имеет минимальные требования к качеству питательной воды. Скорости движения теплоносителя по трубам достигают 1-1,5 м/с, что турбулизирует поток и предотвращает отложение солей и накипи на стенках трубной системы котла. Коллектора котла имеют многочисленные перегородки, распределяющие поток теплоносителя таким образом, что в котле исключена возможность образования застойных зон и возникновения теплового напряжения в трубной системе котла и ее локальный перегрев. Высокие скорости и многоходовая схема движения воды обеспечивают высокую маневренность котла по мощности.

Экономичность котла

Конструкция котла КВа обеспечивает высокий КПД.

Большой объем топочной камеры и ее оптимальная конструкция делают возможной работу котла с широчайшим видом горелок импортного и отечественного производства на ваш выбор, в том числе марок UNIGAS, ECOFLAM, WEISTHAUPT, Oilon, ГБЛ, ГМГ, АПНД.

Газоплотность топки обеспечивается вваркой стальной полосы между охлаждаемых труб котла КВа 4. Конвективные пакеты выполняются в виде плотных регистров и вставляются в котле друг напротив друга в шахматном порядке. Устроенная таким образом поверхность нагрева имеет обширную полезную площадь, участвующую в передаче тепла, и максимальный коэффициент теплопередачи, горячие дымовые газы на выходе из котла охлаждаются до температуры 160-180 °С, в зависимости от вида топлива. Кроме того, организация данным образом трубной системы котла обеспечивает его компактность, что также является его неоспоримым преимуществом.

Конструктивно трубные системы котлов на газе, дизеле и мазуте имеют различия в площади конвективной поверхности нагрева. Это сделано в связи с различиям в характеристиках сжигания топлива. В котлах на газе площадь поверхности нагрева больше и температура уходящих газов ниже, в мазутных котлах температура на выходе из котла выше, для исключения сернистой коррозии поверхностей нагрева. При установке соответствующих горелок котлы могут работать на двух видах топлива.

Изоляция котла 4 МВт обеспечивает температуру наружной стенки не более 30 °С, выполняется из плит ПТЭ, устанавливаемых на трубную систему, обшитых сверху стальным листом.

Монтаж котла

Котел поставляется максимальной монтажной готовности. Котельный блок устанавливается на ровную поверхность, подключается теплоноситель, горелка, настраивается автоматика, КИП и запорная арматура, сверху подводится газоход. Котлы с импортными горелками работают под наддувом. С некоторыми отечественными горелками вам может потребоваться установка дымососа.

В зависимости от применяемого топлива различают следующие горелки:

Комплект поставки котла

Клапаны предохранительные, вентили, манометры, термометры, паспорт котла, инструкция по эксплуатации котла.

Преимущества котлов

  • высокий КПД и экономичность;
  • минимальные требования к качеству питательной воды;
  • компактные размеры;
  • быстрый выход на мощность;
  • удобство эксплуатации и обслуживания, надежность;
  • низкая цена котла.

Кроме представленных на нашем сайте моделей, вы можете купить котлы 4 МВт на угле с ручными и механическими топками, а также любые модели котлов, выполнение по индивидуальным заказам, с подводом и отводом теплоносителя в нужном вам месте, габаритными и присоединительными размерами, согласно схемы существующей котельной. Организациям участвующим в тендерах, мы можем предложить доработку и производство котельного оборудования согласно аукционным заявкам. Комплектация котла, также может быть изменена, согласно вашим пожеланиям. Если у вас у вас уже имеется горелочное устройство или есть какие то особые предпочтения, мы проверим возможность работы выбранной вами горелки с нашим газовым котлом. Чтобы купить газовый котел 4 МВт воспользуйтесь услугами нашего электронного магазина или позвоните по телефону 8-800-700-15-79.

Для проектных и монтажных организаций, и владельцев отопительных котельных предлагаем разработку проектов реконструкций котельных и проектирование новых котельных.

kotel-kvr.su

"Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4-150"

Выдержка из работы

1. Тепловой расчет водогрейного котла КВГ-4−150

Рис. 1 Схема водогрейного котла КВГ-4−150

парогенератор топка котел

Расчетное задание: для выполнения теплового расчета парогенератора схема которого представлена на рис. 1 выше используем следующие данные:

Топливо — природный газ;

Теплопроизводство 9000кВт;

Температура нагретой воды 150;

Температура перегретого пара 0;

Температура питательной воды 70;

Температура уходящих газов 170;

Продувка 0%.

Котлы КВ-Г (котел водогрейный газовый) выпускаются теплопроизводительностью 4 и 6,5 Гкал/ч (4,65 и 7,56 МВт) вместо котлов ТВГ. Это прямоточные секционные котлы, работающие на газовом топливе, и представляют собой трубную систему, скомпонованную в одном транспортабельном блоке. Трубная система состоит из радиационной и конвективной поверхностей нагрева, по типу подогревателей кожухотрубных и теплообменников.

К радиационной поверхности относятся четыре топочных экрана и потолочный. Трубы крайних односветных топочных экранов и потолочного по всей высоте (длине) соединены между собой металлическими пластинами. Каждый топочный экран представляет собой отдельную секцию, состоящую из прямых труб, вваренных в верхний и нижний коллекторы.

Для заданного направления движения воды по топочным экранам верхние коллекторы имеют смещенную от центра глухую перегородку (15 и 23 трубы). Топочные экраны соединяются между собой перепускными трубами.

Конвективная поверхность нагрева состоит из двух секций -- правой и левой, в каждой по семь труб 0 51×2,5 мм, вваренных одними концами в верхние, а другими -- в нижний коллекторы, т. е. представляют собой нижние и боковые части поверхности нагрева. В боковые трубы вварены четыре пакета трехтрубных змеевиков 0 28Ч3 мм. Для направления движения воды в змеевиках в боковых трубах установлены глухие перегородки.

Радиационную поверхность от конвективной отделяет перегородка из горизонтально размещенных труб 0 28Ч3 мм, соединенных между собой металлическими пластинами. Эта перегородка в верхней части находится на уровне верхних змеевиков. Таким образом, через оставленное сверху пространство продукты сгорания топлива из радиационной поверхности нагрева переходят в конвективную, обогревая змеевики, а затем через газоходы и дымовую трубу удаляются в атмосферу.

Для очистки от накипи и шлама все коллекторы вертикальных и потолочных экранов имеют съемные лючки на торцах, а верхние коллекторы топочных экранов -- съемные лючки и сверху (по одному).

Котлы (водоподогреватели) оборудуются тремя подовыми, с прямой щелью горелками, которые устанавливаются между вертикальными топочными экранами. Горелка имеет два ряда отверстий 0 1,5 мм, размещенных в шахматном порядке.

В гарнитуру котла входят взрывные клапаны, лючки и лазы. Для осмотра и ремонта внутри топки на фронте котла есть три люка-лаза. Для периодического осмотра состояния поверхности нагрева можно использовать отверстия двух взрывных клапанов, которые находятся в верхней части задней стены конвективной поверхности нагрева.Циркуляция воды в котлах КВ-Г. Обратная вода из тепловой сети после циркуляционного насоса поступает во входной коллектор конвективной поверхности нагрева. Из коллектора вода двумя потоками, вправо и влево, проходит по стоякам и змеевикам и попадает в выходные коллекторы (правый и левый).

Вода из этих коллекторов по перепускным трубам попадает в крайние задние коллекторы потолочного экрана, из которых по 11 крайним трубам проходит по потолку, переходя во фронтовой экран и по нему в передний коллектор. В коллекторе потоки смешиваются и по 11 средним трубам вода попадает в задний (средний) «коллектор потолочного экрана. Из этого коллектора вода двумя перепускными трубами подается в заднюю часть верхнего коллектора левого топочного экрана. Затем по 16 трубам вода опускается вниз и попадает в нижний коллектор. По нему вода проходит вперед и по 24 трубам поднимается в переднюю часть верхнего коллектора.

Вода, двигаясь последовательно по всем экранам, нагревается и из задней части верхнего коллектора правого экрана поступает в выходной коллектор котла. На коллекторе установлены манометр, термометр, предохранительный и обратный клапаны, и из коллектора вода поступает в тепловую сеть.

Для сжигания заданного типа топлива выбираем топку.

По данным расчетным характеристик камерных топок (табл. 4−3) и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2−1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах. Результаты расчетов сводим в таблицу 1−1.

Табл. 1 Присосы воздуха по газоходам Дб и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах

Участки газового тракта

Дб

Топка и фестон

0

1,1

Экономайзер (II ст.)

0,08

1,18

Экономайзер (I ст.)

0,04

1,22

Выполняем расчет горения топлива. Данные расчета энтальпии в зависимости от температуры продуктов сгорания заносим в таблицу 1−2, а также представляем графически на рис. 2.

Табл. 2 Состав природного газа в процентах

92,8

3,9

1

0,4

0,3

1,5

0,1

100

37,3

Определяем теплоту сгорания природного газа:

Теоретически необходимый обьем воздуха при б=1:

= 0,0476 (2СН4 + 3,5 С2Н6 + 5С3Н8 + 6,5С4Н10 + 8С5Н12) =

= 0,0476Ч (2Ч92,8 + 3,5Ч3,9 + 5Ч1,0 + 6,5Ч0,4 + 3Ч0,3) = 9,95 м3/м3

Теоретические обьемы продуктов сгорания при б=1.

=

(0,1+1*92,8+2*1+8*0,3+2*3,9+4*0,4)*0,01=1,067 м3/м3

= 0,01*N2 + 79 * = 0,79*9,955+0,01*1,5 = 7,879 м3/м3

Обем воздуха при б > 1:

Об'єм двохатомних газів і водяних парів:

Обьем двух атомних газов при б> 1:

7,879 + (1,1 — 1) Ч9,95 = 8,874 м3/м3

2,283 + 0,0161Ч (1,1 — 1) Ч9,95 = 2,239 м3/м3

Суммарный обьем дымовых газов при б> 1:

1,068 + 8,87 + 2,24 = 12,18 м3/м3

Обьемные доли трехатомных газов, равные парциальным давлениям газов при общем давлении

= V/Vг =1,067/12,18=0,087

= V/Vг =2,239/12,18=0,184

= +=0,087+0,184=0,271

При 100 0С

9,95Ч132 = 1314 кДж/кг

1,067Ч169 = 180кДж/кг

7,88Ч130 = 1024 кДж/кг

2,223Ч151 = 336кДж/кг

180 + 1024 + 336 = 1540 кДж/кг

Аналогично выполняются остальные расчеты, а результаты расчетов сводим в таблицу.

Табл. 3 Энтальпия продуктов сгорания

t, oC

I0в

I0вRO2

I0N2

I0h3O

I0г

30

388,4517

-

-

-

-

100

1314,7596

180,492

1024,87 281

335,7 878 853

1541,152 695

200

2649,4398

381,276

2049,74 562

676,232 923

3107,44 912

300

4014,0009

597,012

3090,385 704

1029,601 264

4716,998 968

400

5398,4826

824,496

4154,676 699

1392,7 428

6371,246 979

500

6812,8452

1063,728

5234,734 968

1765,666 099

8064,129 067

600

8267,049

1305,096

6338,444 148

2150,376 723

9793,916 871

700

9751,1337

1560,348

7457,920 602

2550,653 672

11 568,92227

800

11 255,139

1819,872

8616,815 241

2968,720 708

13 405,40795

900

12 759,1443

2083,668

9799,360 791

3389,11 505

15 272,0403

1000

14 302,9908

2351,736

10 989,78998

3835,987 432

17 177,51341

1100

15 886,6785

2624,076

12 180,21917

4282,963 359

19 087,25852

1200

17 470,3662

2901,756

13 362,76472

4738,834 329

21 003,35504

1300

19 233,3393

3178,368

14 584,72845

5212,495 386

22 975,59184

1400

20 677,5828

3460,32

15 838,22673

5688,380 203

24 986,92694

1500

22 301,1117

3742,272

17 060,19047

6179,831 347

26 982,29381

1600

23 934,6009

4023,156

18 313,68875

6673,506 251

29 010,351

1700

25 558,1298

4309,38

19 567,18703

7176,76 198

31 052,64323

1800

27 181,6587

4595,604

20 828,56895

7689,76 495

33 113,9379

1900

28 854,9891

4881,828

22 113,60179

8201,229 941

35 196,65973

2000

30 518,3592

5172,324

23 367,10007

8730,485 019

37 269,90909

2200

33 855,0597

5753,316

25 937,16573

9782,323 891

41 472,80562

Далее рассчитываем характеристику продуктов сгорания по газоходу с учетом присосов воздуха. Данные заносим в таблицу 3.

Табл. 4

Величина

Единица

Топка

Экономайзер

(2 ступень)

Экономайзер (1 ступень)

Расчетный коэффициент избытка воздуха в газоходе

-

1,1

1,18

1,22

м3/кг

1,068

1,068

1,068

м3/кг

8,683

9,462

9,852

/

м3/кг

2,235

2,248

2,254

м3/кг

11,986

12,778

13,174

r = V/Vг

-

0,089

0,083

0,081

rh3O =Vh3O/ Vг

-

0,186

0,176

0,171

rn = r+ rh3O

-

0,275

0,259

0,252

2. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива

Тепловой баланс составлен в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Q определенной по формуле (3−1). Считая, что предварительный подогрев воздуха и топлива за счет внешнего источника отсутствует, имеем = 0 и. Расчеты выполняем в соответствии с табл. 5

Табл. 5 Расчет теплового баланса парогенератора и величина расхода топлива

Наименование

Обозначение

Расчетная ф-ла или способ опр.

Единица

Расчет

Располагаемая теплота топлива

37 528,4

Потери от хим. недожога

По табл. 4−5

%

0,5

Потери от мех. недожога

По табл. 4−5

%

0

Температура уходящих газов

По заданию

170

Энтальпия уходящих газов

По I-t диаграмме

2597,62

Температура воздуха в котельной

По выбору

30

Энтальпия воздуха в котельной

По I-t диаграмме

379,8

Потери теплоты с ух. газами

%

Потери теплоты от наружного охлажд.

По рис. 3−1

%

3,3

Сумма тепловых потерь

%

К.П.Д. парогенератора

%

Коэф. сохранения теплоты

-

Произв. парогенератора

D

кг/с

Давление пара в барабане

По заданию

МПа

3

Температура перегр. пара

По заданию

0

Температура пит. воды

По заданию

70

Удельная энтальпия перегретого пара

По табл. VI-8

кДж/кг

1938,26

Удельная энт. пит. воды

По табл. VI-6

кДж/кг

295,4

Значение продувки

p

По заданию

%

0

Полезн. исп, теплота в агрегате

кВт

Полный расход топлива

B

кг/с

Видимое тепловое напряжение топочного объема

Q/V

947,1

Расчетный расход топлива

кг/с

Табл. 6 Расчет конструктивных характеристик топки

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная ф-ла или способ определения

Активный объем топочной камеры

По конструктивным размерам

12,67

Тепловое напряжение топочной камеры:

кВт/

расчетное

допустимое

По табл. 4−5

кВт/

460

Табл. 7 Расчет полной площади поверерхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки

Величина

Единица

Суммарная площадь

Наименование

Обозначение

Общая площадь стены и выходного окна

27,598

Площадь занятая лучевоспринимающей поверхностью:

полная

F

86,75

открытая

-

Наружный диаметр экранных труб

d

мм

51

Шаг экранных труб

s

мм

80

Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены)

l

мм

40,8

Отношение

s/d

-

1,57

Отношение

l/d

-

0,8

Угловой коэффициент экрана

x

-

0,91

Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

Табл. 8 Поверочный расчет теплообмена в топке

Величина

Еди-

ница

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Суммарная площадь лучевоспринимающей поверхности

По конструктивным размерам

25,86

Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

-//-

78,94

Полная площадь стен топочной камеры

-//-

27,598

Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности

-

Эффективная толщина излучающего слоя пламени

s

м

Полная высота топки

По конструктивным размерам

м

3,114

Высота расположения горелок

По конструктивным размерам

м

0,445

Относительный уровень расположения горелок

-

0,14

Параметр учитывающий распределение температуры в топке

М

0,54−0,2

-

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки

По табл. 4−5

-

1,15

Присос воздуха в топке

По табл. 2−2

-

0,05

Температура горячего воздуха

По предварительному выбору

25

Энтальпия горячего воздуха

По i-t диаграмме

кДж/кг

94,96

Энтальпия присосов воздуха

-//-

кДж/кг

238

Количество теплоты вносимое в топку с воздухом

кДж/кг

Полезное тепловыделение в топке

кДж/кг

Адиабатическая температура горения

По It-таблице

1814

Температура газов на выходе из топки

По предварительному выбору

1100

Энтальпия газов на выходе из топки

По It-таблице

кДж/кг

18 810,2

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания

Объемная доля водяных паров

По табл. 1−3

-

0,186

Объемная доля трехатомных газов

По табл. 1−3

-

0,089

Суммарная объемная доля трехатомных газов

-

0,275

Произведение

м/МПа

Коэффициент ослабления лучей

трехатомными газами

По формуле 5−26

1/(м*

мПа)

6,85

Коэффициент ослабления лучей топочной средой

k

1/(м*

мПа)

Суммарная сила поглощения топочного объема

kps

kps

-

Степень черноты факела

По рис. 5−4 или формуле 5−22

-

0,26

Степень черноты топки

По рис. 5−3 или формуле 5−20

-

0,16

Тепловая нагрузка стен топки

Температура газов на выходе из топки

По формуле (5−3)

1080

Энтальпия газов на выходе из топки

По It таблице

кДж/кг

13 667

Общее тепловосприятие топки

кДж/кг

0. 967*(37 422,8−13 667)=22 971,8

Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки

Табл. 9 Конструктивные размеры характеристики экономайзера

Наименование

Обозначение

Единица

Ступень

I

II

Диаметр труб:

наружный

d

мм

28

28

внутренний

мм

25

25

Расположение труб

-

-

Шахматное

Шахматное

Количество труб в горизонтальном ряду

шт.

-

-

Количество горизонтальных рядов труб

шт.

-

-

Шаг труб:

поперек потока газов (по ширине)

мм

64

64

вдоль потока газов (по высоте)

мм

26

26

Относительный шаг труб:

поперечный

-

2,28

2,28

продольный

-

0,93

0,93

Площадь поверхности нагрева

H

41,35

41,35

Размеры сечения газохода поперек движения газов

A

м

0,228

0,288

Б

м

2,724

7,724

Площадь живого сечения для прохода газа

F

0,01

0,01

Количество параллельно включенных труб (по воде)

шт.

172

172

Площадь живого сечения для прохода воды

f

0,34

0,34

Табл. 10 Поверочный расчет второй ступени экономайзера

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Площадь поверхности нагрева ступени

H

По конструктивным размерам

41,35

Площадь живого сечения для прохода газов

-//-

0,01

То же для прохода воды

f

-//-

0,034

Температура газов на входе в ступень

Из расчета перегревателя

993

Энтальпия газов на входе в ступень

-//-

кДж/кг

13 667

Температура газов на выходе из ступени

По выбору

300

Энтальпия газов на выходе из ступени

По It-диаграмме

кДж/кг

5353,2

Тепловосприятие ступени (теплота отданная газами)

кДж/кг

Температура воды на выходе из ступени

80

Температура воды на входе в ступень

По табл. VI-6

70

Средняя температура воды

t

94,9

Средняя температура газов

0,5(993+300)=646,5

Средняя скорость газов

м/с

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

По рис. 6−4

Место для формулы.

55*1,23*1=67,65

Эффективная толщина излучающего слоя

s

м

Суммарная поглощательная способность трехатомных газов

м*МПа

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

По рис. 5−5

1/(м*

МПа)

45

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

pks

-

Степень черноты излучающей среды

б

По рис. 5−4

-

0,4

Коэффициент теплоотдачи излучением

По рис. 6−11

158*0,4*0,9=56,88

Температура в объеме камеры перед ступенью

Из расчета перегревателя

993

Коэффициент

А

По $ 6−2

-

0,3

Глубина по ходу газов:

ступени

По конструктивным размерам

м

26,69

объема перед ступенью

-//-

м

12,67

Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема переел ступенью

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

1(56,88+74)=130,88

Коэффициент теплопередачи

К

Разность температур между средами:

наибольшая

993−119,8=873,2

наименьшая

300−70=230

Отношение

-

3,8

Температурный напор

551,6

Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена

кДж/кг

Расхождение расчетных тепловосприятий

%

Температура газов на выходе из ступени

По условию

306

Энтальпия газов на выходе из ступени

-//-

кДж/кг

5410

Количество теплоты, отданное газам

кДж/кг

Вывод

При выполнении курсового проекта проведен тепловой расчет водогрейного котла ТВГ-8 при сжигании природного газа.

Расчет парогенератора выполняем по нормативному методу расчета. 1].

При расчете горения топлива определили параметры горения смеси = 2,223 м3/м3; =7,879 м3/м3; =9,95 м3/м3;= 1,067 м3/м3.

При расчете теплового баланса определили: потери от хим недожога q3=0,5; потреи от мех. недожога q4=0; потери теплоты с уходящими газами q2= 5,69; потери теплоты от наружного охлаждения q5=3,3. Как следует из результатов расчета парогенератор может работать на заданной смеси топлив и К.П.Д его составляет 90,51%.

Расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 0,069%.

Литература

1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов/Под ред. В. И. Частухина,-К.: Вища школа, 1980.

2. Тепловой расчет промышленных парогенераторов (нормативный метод)/ Под ред. Н. В. Кузнецова, В. В. Митора, М: Энергия, 1973.

3. Роддатис К. Ф. Котельные установки. -М.: Энергия, 1977.

Показать Свернуть

detsky-lektory.ru


Смотрите также