Потеря давления на преодоление сопротивлений трения. Потери давления в котле
Дубинин лекции - Стр 6
σ3 – под действием собственной силы тяжести трубопровода, теплоносителя и тепловой изоляции, мПа:
Здесь: l − расстояние, м, между скользящими (подвижными) опорами. Его находят в [1];q – масса одного погонного метра трубы с теплоносителем,
кг, [1]; W − экваториальный момент инерции сечения трубы, м3 .
W = 0,1 | dн4− dв4 | , | |
dн | |||
|
|
где dн ,dв − внутренний и наружный диаметры трубы, м. Обычно
[σ3] 35 мПа.σ4 – под действием термической деформации в гнутых П- образных компенсаторах и на участках естественной компенсации, мПа,
σ4 | = | 0,3 2 105 d | в ( | |
h3 |
|
| ||
|
| к |
|
|
Здесь: х – удлинение участка трубы между неподвижными опорами при нагревании участка длинойL, м, наt,°С;hк − длина вылетаП-образногокомпенсатора, м;dв – внутренний диаметр трубы, м. Обычно [σ4] 90 мПа.
Суммарное напряжение, мПа, от изгиба трубопровода:
σ4 = σ32 + σ24
3.напряжение от кручения τ, мПа, под действием термической деформации. Возникает только в пространственных трубопроводах. В
плоскостных трубопроводах τ = 0.
τ = Мкр
W 106
Здесь: W – экваториальный момент инерции сечения трубы, м3;Мкр –
крутящий момент, Н м.
При одновременном действии всех видов напряжений суммарное напряжение рассчитывается так
σс = σ2р + σи2 + 3τ2 ,
studfiles.net
Гидравлическое сопротивление котла | arusov.com
Гидравлические характеристики настенного газового котла в виде напорно-расходного графика, учитывающего гидравлическое сопротивление элементов котла, как правило, указываются в инструкции к котлу. Но, в ряде случаев, нужно знать значение гидравлического сопротивления котла, например, в Паскалях, или выразить его в Kv - коэффициенте пропускной способности. Подробнее о Kv читайте в статье местные потери напора.
Ниже представлены напорно-расходные графики для двух настенных газовых котлов Baxi, учитывающие гидравлические сопротивления элементов котла.
В более мощном котле (График 1) используется насос UPS 15-60. В котле меньшей мощности (График 2) используется насос UPS 15-50. Для определения гидравлического сопротивления котла, также потребуются напорно-расходные графики используемых насосов (не учитывающие гидравлическое сопротивление элементов котла):
В данном случае диаметр (15/25/32) и длина насоса (130/180) не оказывают значимого влияния на гидравлику, нас интересует производительность насоса. Поэтому графики, приведенные выше, подойдут для нашей задачи. Одно уточнение: насос котла работает с максимальной производительностью (в данных котлах скорости не переключаются). На каждом из графиков насосов мы видим по три горизонтальных линии, т.к. насосы трехскоростные. Максимальная производительность соответствует верхней линии на графике. Насос UPS 25-60 будем сопоставлять с графиком 1, а насос UPS 25-50 - с графиком 2.
Чтобы найти гидравлическое сопротивление элементов котла для определенного расхода нужно сопоставить потери напора соответствующих графиков, а затем вычесть из полного напора соответствующего насоса, остаточный напор из инструкции к котлу. Полученное значение и будет гидравлическим сопротивлением котла для определенного расхода. Например, сопоставим график 1 с насосом UPS 25-60 для расхода 1 м^3/час (1000 л/мин): 4,7 м - 3,4 м = 1,3 м (≈ 13 кПа)
Чтобы найти Kv котла воспользуемся формулой:
Решим нашу задачу: Kv = 1/√0,13 = 2,8 м^3/час В зависимости от расхода, значение Kv может варьироваться, но, в среднем (округленно), составит 3 м^3/час.
arusov.com
Потеря давления на преодоление сопротивлений трения - Водяное отопление - Отопление
Потеря давления на преодоление сопротивлений трения, отнесенная к 1 м длины трубы, называется гидравлическим уклоном i или удельной потерей давления R.
Первое из этих определений общепринято при расчете систем водоснабжения, второе — при расчете трубопроводов систем отопления, вентиляции и газоснабжения.
Потеря давления на трение определяется по формуле Дарси — Вейсбаха
Rl=λl/d*ω2ϒ/2g, или Rl= λl/d Hд,где R — удельная потеря давления, отнесенная к 1 м длины трубы, в кг/м2;
l — длина участка трубы с постоянным расходом в м;
λ — безразмерный коэффициент трения, величина которого зависит от значения числа Рейнольдса (т. е. от характера движения потока), диаметра трубы, степени шероховатости ее стенок и физических свойств движущейся среды;
d — внутренний диаметр трубы в м;
ω — скорость движения среды в трубе в м/сек;
g — ускорение силы тяжести в м/сек2;
γ — удельный вес среды в кг/м3, для воды γ = 970 при t = 82,5°; для пара γ = 0,7 при давлении 0,2 кг/см2; для стандартного воздуха γ = 1,2 при t = 20°; для природного газа γ = 0,73 — 0,76 при t = 20° и барометрическом давлении 760 мм рт. ст.;
Hд — динамическое (скоростное) давление, которым обладает движущаяся среда.
Потеря давления на местные сопротивления определяется по формуле z = ζ * ω2ϒ/2g, или z = ζHд
где ζ — безразмерный коэффициент, характеризующий данное местное сопротивление.
Местные сопротивления многочисленны по наименованиям и различны по значениям коэффициентов, поэтому здесь приводятся только некоторые из них:
| радиатор | 2,0 |
| тройник проходной | 1,0 |
| тройник «ответвление» (или поворот) | 1,5 |
| крестовина проходная | 2,0 |
| кран пробочный (при d=15 и 20 мм) | 2 — 4 |
| винтель с прямым шпинделем (при d= 15 и 20 мм) | 10 — 16 |
Потери давления на преодоление местных сопротивлений и сопротивлений трения примерно одинаковы при насосном водяном отоплении и паровом отоплении низкого давления. В воздуховодах местные сопротивления превышают в несколько раз сопротивления трения.
Определение удельной потери давления производится по специальным расчетным таблицам или номограммам.
На рисунке ниже приведены такие номограммы для расчета водогазопроводных труб систем водяного и парового отопления и труб из кровельной стали (воздуховодов) систем воздушного отопления и вентиляции.
Номограммы для расчета труб
а — водяного отопления; б — парового отопления; в — воздушного отопления и вентиляции.
Эти три номограммы построены по формуле Дарси — Вейсбаха, поэтому одинаковы по своему начертанию. Так как они здесь предназначены только для учебных целей, то охватывают незначительный расчетный диапазон.Каждой такой номограммой связаны четыре расчетных параметра:
- расход, выраженный количеством воды (а кг/ч)* для водяного отопления, количеством тепла (в ккал/ч) для парового отопления, количеством воздуха (в м/ч) для воздушного отопления и вентиляции;
- внутренний диаметр трубы или воздуховода;
- удельная потеря давления, отнесенная к 1 м длины трубы, в кг/м2;
- скорость движения среды (воды, пара, воздуха) в трубе в м/сек.
На оси абсцисс дан масштаб расходов, на оси ординат — масштаб удельной потери давления. На поле номограммы нанесены перекрещивающиеся линии скоростей и диаметров. Зная два любых расчетных параметра, одним из которых обычно является расход, можно определить два оставшихся.
Максимальные скорости движения воды в трубах системы насосного отопления принимаются от 0,5 м/сек (при диаметре в 15 мм) до 1,5 м/сек (диаметр 50 мм и более).
Для труб тех же диаметров наибольшие скорости движения пара низкого давления составляют 14 и 30 м/сек. В воздуховодах скорость воздуха не превышает 10 — 12 м/сек.Энергия, расходуемая на преодоление гидравлических сопротивлений циркуляционного кольца системы водяного отопления, как и магистрали систем парового или воздушного отопления и вентиляции, сообщается:воде — за счет гравитационных сил или действием центробежного насоса;
пару — за счет давления, приобретаемого им в котле;
воздуху — за счет сил гравитации или работы вентилятора в размере Н = Σ(Rl+z)1-n кг/м2, где n — количество участков циркуляционного кольца или магистрали.
При механическом побуждении движения в водяной системе отопления значение величины Н определяется технико-экономическими соображениями или задается нормами. Так, в частности, для жилых домов Н = 1000/1200 кг/м2 при питании системы от тепловой сети.
*С незначительной погрешностью можно считать в л/ч.
«Санитарно-технические устройства зданий»,В.В.Конокотин
Основными расчетами систем водяного отопления, кроме подсчета теплопотерь, определяются площади нагревательных приборов и диаметров труб, питающих эти приборы. Площадь нагревательных приборов находится из выражения, общего для водяного и парового отопления:Fпр kпр (tпр-tв) = Qпр, где Fпр — площадь прибора или группы приборов (устанавливаемых в одном помещении) в м2; kпр — коэффициент теплопередачи прибора в ккал/м2*ч*°С,…
Понятие экм упрощает теплотехнические расчеты, связанные с определением площади нагревательных приборов. Пересчет из экм в размеры конкретного нагревательного прибора не встречает затруднений. Пользуясь экм, легко дать сравнительную экономическую характеристику приборам различных типов, так как чем меньше будет вес прибора при его теплоотдаче, равной 435 ккал/ч (теплоотдача 1 экм), тем, следовательно, он окажется дешевле (меньший расход…
Случаи применения гравитационных систем (за исключением квартирного отопления) редки. Современные системы водяного отопления осуществляются, как правило, с искусственным побуждением циркуляции воды за счет работы центробежного насоса с электроприводом, установленного в помещении котельной. Высокое давление, создаваемое насосом (3000 — 5000 кг/м2), обеспечивает большую скорость передвижения воды по трубам относительно малого диаметра (в сравнении с гравитационными системами),…
При устройстве фундамента из рваного камня или из бетонных блоков балки располагаются непосредственно под кирпичной кладкой. Заделка проема производится пенобетонным боем на цементном растворе с последующей штукатуркой. В зданиях располагаются узлы управления (тепловой центр), для размещения которых отводится помещение площадью 12 — 15 м2 в техническом подполье или в подвальном этаже, используемом и для прокладки…
В зависимости от положения горячей магистрали системы подразделяются на системы с верхней разводкой, нижней и смешанной или поэтажной (на рисунке ниже положение — А и Б, Г и В). Смотрите рисунок и описание к нему ниже — Принципиальные схемы систем водяного отопления А — система с верхней разводкой и тупиковым движением воды; Б — система…
www.ktovdome.ru
Потери давления в вентилях - Справочник химика 21
Одной из переменных величин, контроль за которой сравнительно легко осуществим, является количество протекающего по трубам печи продукта. В том случае, если жидкость имеет постоянное давление, проходит сплошным потоком через трубы печи и в трубах не происходит ни испарения, ни разложения продукта, потеря давления существенно зависит от выходной температуры, и регулирование количества протекающего продукта осуществляется управляемым вручную вентилем. Однако, так как количество продукта является величиной регистрируемой, обычно применяется регулятор количества продукта. [c.46] В идеальных условиях, т. е. при одинаковых потерях давления при распределении газа к отдельным горелкам, происходит равномерное разделение поступающего газа на отдельные горелки. На практике в большинстве случаев поступление газа к отдельным горелкам необходимо отрегулировать вручную регулировочным вентилем, имеющимся на каждой горелке. [c.48]Пример 6-10. Насос подает 19 500 кг/ч 98%-ной серной кислоты (плотность р= 1830 кг/м , вязкость (А = 0,035 н се/с/.и , или 35 спз) со скоростью ш = 1,5 м/сек в реактор, избыточное давление в котором составляет 0,687 бар (0,7 ат). На всасывающей линии насоса имеется один вентиль, на нагнетательной — два колена под углом 90° и вентиль. Длина всасывающего трубопровода / = 2 Л , длина нагнетательного трубопровода /2 = 20 м. Высота подъема жидкости Н = 7 м. Определить потерю давления во всасывающем и нагнетательном трубопроводах и работу, потребляемую насосом. [c.162]
Потери давления в местных сопротивлениях (отводах, тройниках, сужениях, расширениях, вентилях и т. д.) можно определить по уравнению (111.31), подставив в уравнение (111.30) для определения коэффициента сопротивления эквивалентную длину 1а трубопровода [c.63]
При определении общих потерь давления для циркуляционного контура необходимо учитывать и местные сопротивления, обусловленные наличием вентилей, фильтров, распределительных устройств, поворотов, отводов, так или иначе оказывающих влияние на поток. [c.118]
Вентиль жидкостного ресивера, расположенный на выходе из него, должен быть полностью открыт таким образом, чтобы обеспечить минимально возможное сопротивление движению жидкости (и, следовательно, минимально возможные потери давления на нем). [c.84]
Суммарные потери давления Арп или напора на преодоление сопротивления трения и местных сопротивлений (вентилей, тройников, переходов и т. д.) в трубопроводах определяются по формулам [c.27]
Для измерения потерь давления при прохождении потока через вентиль кроме водяного, установлен также ртутный дифференциальный манометр. [c.31]
В процессе испытания были измерены потери давления на прямых участках и в системе в целом при различных значениях расхода холодоносителя. Изменение расхода осуществляли с помощью вентиля, установленного на выходе из насоса. Потери давления измеряли манометрами, расход холодоносителя — расходомером. [c.238]
Открытая часть пропорциональна ходу штока или углу поворота ручного колеса. Направление потока в некоторых типах вентилей оказывает небольшое влияние на величину потери давления (напора). Для практических целей-этим можно пренебречь. [c.153]
Жидкость, проходя по корпусу вентилей, изображенных на рис., 13 и 14, совершает сложный извилистый путь, что является причиной значительных потерь давления (большого гидравлического сопротивления). Эти потери намного ниже в прямоточных вентилях со шпинделем, расположенным наклонно по отношению к корпусу (рис. 15 и 16). [c.31]
Иногда применяют цикл двухступенчатого сжатия с двойным дросселированием (см. пунктир на рис. 24, а). Из точки 5 жидкость поступает не в змеевик, а вся дросселируется в вентиле 1РВ. Часть жидкости Мъ которая не испарилась в промежуточном сосуде (точка 7 ), дросселируется в вентиле 2РВ (процесс 7 —5 ) до Ро-На диаграмме (см. рис. 24, б) процессы 5—7 и 7—8 заменены пунктиром. При дросселировании с более низкого давления и более переохлажденной жидкости (процесс 7 —8 ) промежуточного сосуда к вентилю 2РВ поступает насыщенная, а не переохлажденная жидкость. Из-за потерь давления в трубопроводе и подогрева часть жидкости выкипает, в результате чего увеличивается объем смеси и нарушается нормальная работа вентиля 2РВ. Поэтому схема с переохлаждением жидкости высокого давления в змеевике ПС предпочтительнее. [c.67]
Перед началом работы следует убедиться, что вентили 5 (байпасная линия) и 6 (слив воды из системы) закрыты. Затем закрывают вентиль 2, устанавливают наименьший из требуемых расходов и измеряют потери давления на заданных объектах исследования. Далее проводят измерения при больших расходах воды. [c.46]
При определении потери давления учитываются повышенные сопротивления в фасонных деталях и арматуре, которые принимаются эквивалентными соответствующей длине прямой трубы и добавляются в расчет. Например, сопротивление сварного секционного отвода Ву 150 мм равно сопротивлению прямой трубы этого же диаметра длиной 29 м, а сопротивление проходного вентиля йу 150 мм — сопротивлению прямой трубы длиной 50 м. [c.22]
Рабочая характеристика регулирующего вентиля представляет собой зависимость расхода с учетом относительной потери давления 1//, т. е. К = / ( А, ф) (см. раздел 5.4.4). [c.79]
Как указывалось выше, регулирующие вентили вьшолняют функцию дросселирования с особо сложными условиями истечения. Падение давления жидкого хладагента начинается непосредственно за седлом вентиля, отчего уже в его корпусе и примыкающем трубопроводе происходит частичное испарение. Вследствие гидравлических сопротивлений и высоких скоростей по пути от конденсатора к регулирующему вентилю возникают потери давления. Если хладагент конденсируется при невысоких температурах, в подводящих трубопроводах может наблюдаться вскипание жидкого хладагента. Это означает, что жидкий хладагент перед входом в регулирующий вентиль может содержать пар (двухфазное течение). [c.85]
Пуск агрегата. Если температура в конверторе ниже 500°, необходимо предварительно прогреть катализатор путем сжигания водяного газа в камере сжигания. При достижении в конверторе оптимальной температуры проводится анализ выходящего газа на содержание окиси углерода, и при наличии в нем менее 7—8% СО агрегат включают в работу. Пуск конвертора после ремонта или длительной остановки осуществляется в следующем порядке. Конвертор проверяют на герметичность введением воздуха через сепаратор, при этом потери давления должны быть минимальными. При достаточной герметичности аппарата снимают заглушку с сепаратора и устанавливают инжектор. Далее закрывают доступ пара в линию агрегата низкого давления, затем дают пар в инжектор теплообменника (регулируя вход пара пусковым вентилем и запорным вентилем инжектора) и включают самопишущие температурные рекордеры. При нагреве катализатора до 160—170° отключается паровой инжектор и агрегат продувается паром в течение 5—10 минут. Во время продувки в камере сжигания конвертора сжигается полуводяной газ и продукты горения проходят через катализатор, нагревая его до 400—450°, При достижении этой температуры конвертор постепенно загружается газом (6000—7500 м /ч) и конвертированный газ включается в магистраль. [c.67]
В компрессоре существуют следующие энергетические потери газодинамические — вследствие потерь давления во всасывающем канале (вентиле, фильтре, встроенном электродвигателе, глушителе, трубке, камере) и клапане, а также в нагнетательном канале (камере, трубке, глушителе, вентиле) и клапане от теплопритоков к пару во всасывающем канале и цилиндре ком- [c.42]
Гидравлические потери давления в местных сопротивлениях в патрубках, крышках, трубных решетках, перегородках, диффузорах, насадках, задвижках, вентилях и других элементах теплообменника определяются по формуле [c.231]
Цистерны емкостью 125 м жидкого водорода имеют длину 27 м. Они снабжаются трубами большого диаметра, обеспечивающими быстрое опорожнение цистерны, автоматическими вентилями с пневматическим приводом, устройствами для контроля и регулирования давления, температуры и уровня. Потери жидкого водорода от испарения при транспортировке в крупных цистернах не превышают 0,5% в сутки. [c.173]
За какое время при закрытых вентилях на линии питательной воды и паровой магистрали давление пара в котле возрастет до Р2 = 5,0 МПа, если мощность Q теплового потока, направленного от топочных газов к рабочему телу, равна 350 кВт, а масса пароводяной смеси Л/= 1 Ю кг Потери теплоты при теплопередаче от газов к воде и водяному пару не учитывать. [c.283]
Потери, связанные с заменой детандера дроссельным вентилем, возрастают с увеличением теплоемкости жидкой фазы агента и уменьшением его теплоты парообразования при давлении ро. Кроме того, эти потери возрастают с увеличением степени повышения давления в компрессоре Рк/Ро или соответствующего отношения абсолютных температур Т к/Т о- [c.50]
Учет гидравлического сопротивления. Этим элементом условно учитываются все потери гидравлического напора за счет трения жидкости о стенки трубопровода, потери на вентилях, задвижках й т. д. Соответствующий фрагмент диаграммы связи является сочетанием 1-структуры с В-диссипативным элементом, на котором аадается нелинейное соотношение между перепадом давленйя P = Р — Рз и расходом 4 через гидравлическое сопротивление. При этом следует иметь в виду, что почти все данные но коэффициентам сопротивления относятся к установившимся потокам. Поэтому при изучении и моделировании неустановивщихся режимов гидравлических цепей не исключена коррекция этих данных по результатам эксперимента. [c.169]
Если можно предположить постоянную потерю давления в трубах печи, достаточно установить регулировочный вентиль на подводе продуктов с таким расчетом, чтобы потеря давления через вентиль равнялась 10—15% от потери давления печью. Если потеря давления обусловлена небольшими изменениями выходной темпера1уры продукта, то этот регулировочный вентиль устанавливается хотя бы на 50% потери давления при нормальном количестве продукта. Регулировочный вентиль при возможном нарушении подачи управляемого- оздуха должен остаться открытым, чтобы гарантировать протекание продукта через трубы печи и в этом аварийном случае. [c.46]
На рис. 155 приведена другая, более сложная схема регулирования системы отопления жидким топливом. Регулятор количества протекающего жидкого топлива, зависящий от регулятора температуры продукта, действует здесь косвенно как регулятор давления, который повышением или снижением количества протекающего продукта изменяет потерю давления в ответвлении, а в результате и давление на горелках. Потеря давления в ответвлении устанавливается управляемым вручную вентилем для нормальных условий. При таком расположении количество рас-пыливающего пара регулируется относительным регулятором, который сравнивает количество нара, измеренное на вводном трубопроводе пара, с количеством сожженного жидкого топлива, определяемого разностью количества протекающего жидкого топлива, замеряемого перед и после форсунок иечи. Эта схема регулирования более совершенна тем, что дает возможность регулировать количество распыливающего пара в точном отношении к топливу, что необходимо в тех случаях, когда светимость и длина [c.49]
Сумм ные потери давления Дрп или напора Ьп на преодоление сопротивления трения и местных сохфотивлений (вентилей, тройников, переходов и т.д.) в трубопроводах ощжделяются по формулам [c.37]
Несмотря на хорошее совпадение вычисленных оптимальных параметров и действительных данных, необходимо подчеркнуть, что величина Фмин. в таблице, несомненно, ниже, чем реальные значения Фмин.- При вычислении Фмин. не учитывались ни неизбежные дополнительные потери давления в коллекторах, распределительных трубопроводах, трубах и вентилях, ни стоимость трубопроводов, вентилей, тепловой изоляции и монтажных работ. Поскольку эти дополнительные расходы почти не зависят от размеров теплообменника, они не должны повлиять на проделанный анализ или значительно изменить величину оптимальных параметров. Вычисленные значения Фмин. должны быть увеличены на сумму дополнительных расходов. Значения Ф . в таблице следует увеличить по меньшей мере на 7з путем увеличения сопротивления вдвое, а первоначальной стоимости— в 1,5 раза. Ф ин. увеличится при этом на 32%, а соотношение между первоначальной стоимостью и стоимостью энергии останется примерно прежним. [c.263]
Обыкновенный вентиль (см. рис. 54) с вертикальным расположением шпинделя дает большие потери давления, так как поток движущегося продукта вынужден резко изменять в нем направление своего движения. Гораздо меньшее сопротивление поток встречает в вентилях. Косва" (рис. 55), у которых шпиндель расположен под углом к оси вeвтИJ я. [c.140]
Неизбежные в запорных вентилях резкие повороты струи пара ведут к довольно значительной потере давления, которая возрастает по мере увеличения диаметра вентиля и скорости пара в вентиле ) Поэтому предпочитают, особенно при установке крупных паропроводов, применять специальные не чтили (Косва, Идеал и т. п.) или задвижки (Шулана и др.), (фиг. 63). Задвижки имеют то преимущество перед вентилями, что при по.т-ном открыт И дают прямой и полный (равный диаметру трубопровода) проход пару. Полное грижатие друг к другу уплотняющих колец производится механическим путем, например затяжкой клином, раздвигающим обе тарелки задвижки. [c.66]
Как отмечалось в разделе 5.4.3, рабочая характеристика зависит от хода клапана А и относительной потери давления ф. В связи с этим исходная пропускная характеристика = /(А) преобразуется в рабочую расходную характеристику V - / А, ф). Степень различия характеристик зависит от величины относительной потери давления. Эта величина представляет собой отношение падения давления А р на полностью открытом регулирующем веитиле к разности давления во всей системе, включая регулирующий вентиль [61] [c.81]
На рис. 166 приведена схема пускового контура газового компрессора. Центробежный компрессор 8 подает газ из всасывающего трубопровода / в нагнетательный трубопровод 2. К общим всасывающему и нагнетательному трубопроводам 1 и 2 подсоединено несколько машин, поэтому в трубопроводах постоянно имеется газ под давлением. Временно не работающий центробеншый компрессор отключается от нагнетательного трубопровода запорным вентилем 3 и обратным клапаном 4. Пусковой контур состоит из перепускного клапана 5, холодильника 6 и соответствующих трубопроводов. При пуске запорный вентиль 3 и обратный клапан 4 закрыты, и газ через открытый перепускной клапан 5 подается на всасывание. Дроссельный клапан 7 прикрыт, и компрессор работает в режиме эксгаустера с давлением нагнетания, примерно равным давлению во всасывающем трубопроводе. Конечное давление превышает давление всасывания лишь на величину потерь давления в пусковом контуре. Мощность компрессора в конце пуска (т. е. при достижении рабочей скорости вращения) меньше номинальной мощности примерно во столько раз, во сколько степень повышения давления в компрессоре в это время меньше рабочей. Изменение требуемого момента в период пуска было показано на рис. 133. При прямом пуске без пускового контура следует держать открытыми запорный вентиль 3 и дроссельный клапан 7, Давление нагнетания компрессора увеличивается с ростом скорости вращения. [c.207]
Корпус таких приборов выполняют из стали или ковкого чугуна, клапан и седло — из металла или пластмассы, для обеспечения плотного закрывания клапана. Для перемеще1 ия клапана из закрытого в полностью открытое положение давление в зарубежных приборах должно снизиться на 0,15 атм. В исполнительных механизмах с уравнительной линией, соединяющей управляющий вентиль с выходом, эта потеря давления не влияет на работу регулятора [10]. [c.269]
Влияние необратимых потерь регулирующего вентиля может быть уменьшено многократным отбором пара, образующегося в процессе дросселирования, с последующим сжатием пара от давления отбора до конечного давления (рис. 22, б). В такой системе отдельные порции пара сжимаются при различных давлениях всасывания в диапазоне от рд до р, а холодильный эффект получается при температуре кипения Т(, и давлении />,. Непрерывный отбор пара может быть осуществлен бесконечно боль-П1им числом компрессоров. Затрата работы (площадь 1 —2 —3—4—5 ) на сжатие отобранного пара равна этой воличине в цикле со средней температурой кипения Тот работа А1 (площадь 1—2—3—4—5) при отсутствии отбора пара равна работе в цикле с низшей температурой кипения Т , [c.37]
Насосом 6 этот раствор перекачивают в трубчатку 7, которая помещена в камеру, нагреваемую газом до 320°. При помощи редуцирующего вентиля давление над мыльным раствором снижают со 150 до 30— 50 ат и затем до 1 ат. На последнем участке трубчатки, обогреваемом наиболее сильно, потери тепла за счет испарения полностью компенсируются. В р-азделителе 10 жидкое мыло отделяется от летучих неомыляемых .- Расплавленное мыло попадает на охлаждаемые вальцы 11 [c.459]
При потере цеолитами адсорбирующих свойств вследствие насыщения их влагой (перед очередной вакуумной обработкой масла) производится прокаливание сорбента. В начальный период восстановления цеолитового патрона 3 основная масса влаги, испарившаяся из цеолитов при атмосферном давлении, конденсируется на поверхности патрона, откуда стекает в накопитель 6 и сливается в дренаж через вентиль 9. Затем при помощи насоса 2 производится окончательная сушка цеолитов. Устранение из паровоздуЩной смеси паров масла конденсацией и возвращение этого конденсата в очищенное масло в нижнем каскаде позволяет повысить производительность установки в два раза и одновременно сохранить качество обрабатываемого масла, а также уменьшить загрязнение окружающей среды. Кроме того, устранение паров масла из паровоздушной смеси позволяет защитить от загрязнения фильтры и вакуумное масло насосов, что повышает надежность установки в работе. [c.207]
В современных холодильных машинах вместо детандера устанавливают дроссельный вентиль ДБ (см. рис. П-24), так как величина работы детандера нри адиабатическом расширении рабочего тела незначительна, а выполнить детандер для парожидкостной смеси конструктивно трудно. В процессе дроссели-ровапия давление рабочего тела резко снижается без совершения внешней работы. Энтальпия при этом остается постоянной 3 = г . Процесс дросселирования необратим, в связи с чем замена детандера дроссельным вентилем вносит в цикл двойные потери уменьшение удельной холодопроизводительности и увеличение затрат работы. [c.73]
chem21.info
