Автоматизация процесса получения горячей воды в котлоагрегате ЭЧМ-60 (Отчет по производственной практике). Котел эчм

Водогрейные котлы на твердом топливе

Водогрейные котлы на твердом топливе

Водогрейные котлы на твердом топливе со слоевым сжиганием твердого топлива выпускаются теплопроизводительностью 4,0; 6,5; 10,0; 20,0 и 30,0 Гкал/ч. Водогрейные котлы на твердом топливе с теплопроизводительностью до 6,5 Гкал/ч поставляются одним транспортабельным блоком, котлы с большей теплопроизводительностью - двумя транспортабельными блоками (отдельный топочный блок и блок конвективной части). Для котлов типа КВ-ТСВ воздухоподогреватель поставляется как третий блок. Цепные решетки для всех котлов поставляются отдельно. Все котлы имеют топочные экраны, выполненные из труб Ø60ХЗ мм с шагом 64 мм. Конвективное пакеты изготавливаются из труб Ø28X3 мм. Котлы снабжаются цепными решетками обратного хода с пневмомеханическими забрасывателями. Профиль котлов КВ-ТС-4 и КВ-ТС-6,5 показан на рис. 3.21.

Рис. 3.21. Водогрейные котлы на твердом топливе КВ-ТС-4,0 и КВ-ТС-6,5.

Обмуровка фронтовой неэкранированной стены топки, а также задней стены конвективной шахты выполнена тяжелой, толщиной в полтора кирпича. Водогрейные котлы на твердом топливе имеют одинаковую ширину и отличаются между собой только длиной цепной решетки, глубиной топочной камеры и глубиной конвективной шахты. Котлы устанавливаются в котельной без золового подвала. Для удаления золы и шлака с фронта из-под решетки предусматривается установка механического транспортера в приямке глубиной до 3600 мм.

Вход сетевой воды осуществляется в нижний коллектор конвективного блока, выход воды - из нижнего коллектора топочных экранов. Унос из бункера конвективной шахты с помощью специального вентилятора через сопла, установленные в топочной камере, возвращается на решетку.

Водогрейные котлы на твердом топливе КВ-ТС-10, КВ-ТС-20 и КВ-ТС-30 имеют одинаковую ширину и отличаются по глубине, т. е. имеют цепные решетки обратного хода (с двумя пневмомеханическими забрасывателями) различной длины и различную глубину конвективной шахты. Профиль котлов показан на рис. 3.22. Техническая характеристика котлов приведена в табл. 3.14.

Рис. 3.22. Котлы КВ-ТС-10 и КВ-ТС-20.

Фронтовая стена топки котлов не экранирована и имеет тяжелую обмуровку. Боковые стены топочной камеры закрыты экранами из труб Ø60X3 мм с шагом 64 мм.

В задней части топочной камеры имеется промежуточная экранированная стенка, образующая камеру догорания. Экраны промежуточной стенки выполнены двухрядными так же, как у газомазутных котлов КВ-ГМ-10, КВ-ГМ-20 и КВ-ГМ-30. Передняя и задняя стены конвективной шахты экранированы. Передняя стена, являющаяся, также и задней стеной топки, выполнена в виде цельносварного экрана, переходящего в нижней части в четырехрядный фестон.

Таблица 3,14. Техническая характеристика водогрейных котлов типа КВ-ТС со слоевым сжиганием твердого топлива

Боковые стенки конвективной шахты закрыты вертикальными экранами Ø83,0X3,5 мм с шагом 128 мм. Боковые стены топочной камеры, а также конвективная шахта имеют облегченную обмуровку.

В шахте установлены четыре пакета конвективной поверхности нагрева, выполненных в виде горизонтальных ширм из труб Ø28ХЗ мм.

Трубная часть котлов поставляется двумя транспортабельными блоками - одним топочным и одним конвективным.

Подвод воздуха под решетку во всех котлах этой серии односторонний, с правой стороны. Угольная мелочь и недожог, которые собираются в зольных бункерах под конвективной шахтой удаляются системой возврата уноса и сбрасываются в топку. В передней части решетки располагается шлаковый бункер, куда сбрасывается шлак с решетки обратного ход.

Котлы теплопроизводительностью 10 Гкал/ч и выше устанавливаются на железобетонном фундаменте. Отметка пола обслуживания составляет 3,6 м, при отметке пола золового этажа - 0,0 м.

Для сжигания бурых влажных углей котлы типа KB-ТС могут поставляться также с воздухоподогревателем, обеспечивающим подогрев воздуха до 200-220 °С. Котлы этого типа обозначаются КВ-ТСВ-10 и КВ-ТСВ- 20 и отличаются от котлов КВ-ТС-10 и КВ-ТС-20 установкой двух конвективных пакетов вместо четырех.

На рис. 3.23 представлен продольный разрез котлов этого типа. Воздухоподогреватель выполняется из труб 40X1,5 мм. Трубы расположены в шахматном порядке с шагом S1=60 и S2=42 мм. Техническая характеристика котлов приведена в табл. 3.14.

На рис. 3.23. Водогрейные котлы на твердом топливе КВ-ТСВ-10 и КВ-ТСВ-20.

На рис. 3.24 показана циркуляционная схема котла КВ-ТС-10, из которой видно, что вход воды осуществляется в нижний коллектор левого бокового экрана, выход воды - из нижнего левого коллектора конвективной шахты.

Рис. 3.24 Циркуляционная схема котла КВ-ТС-10.

Схема движения воды в котле КВ-ТС-20 отличается от вышеприведенной только тем, что вход воды осуществляется параллельно в нижний правый и левый коллекторы топочного блока.

Котел КВ-ТС-30 отличается от котлов 10 и 20 Гкал/ч глубиной топочной камеры и конвективной шахты и снабжается цепной решеткой обратного хода длиной 8000 мм.

Водогрейные котлы со слоевым сжиганием твердого топлива изготавливаются с максимальной теплопроизводительностью 50 Гкал/ч (рис. 3.25). Котел КВ-ТС-50 имеет топочную камеру, экранированную трубами Ø60X3 мм с шагом 64 мм.

Рис. 3.25. Водогрейный котел на твердом топливе КВ-ТС-50.

Задний экран топочной камеры на входе в поворотную камеру разводится в четырехрядный фестон с шагом 150 мм. Такими же экранами закрыты стены переходной и поворотной камер, а также задняя стенка конвективной шахты. Конвективные поверхности нагрева, как и во всех других водогрейных котлах, выполнены в виде ширм из труб Ø28ХЗ мм. Такие U-образные ширмы привариваются к вертикальным трубам Ø0,83X3,5 мм, образующим экраны боковых стен конвективной шахты и установленным с шагом 128 мм. В шахте размещаются два конвективных пакета высотой по 740 мм (между осями крайних труб). Промежуток между пакетами составляет 640 мм. На боковых стенах конвективной шахты установлены горизонтальные коллекторы Ø273X10 мм, в которые входят трубы ее экранов Ø0,83X3,5 мм, а также трубы боковых экранов поворотной камеры.

Очистка конвективных поверхностей нагрева осуществляется с помощью дроби.

Оба наклонных ската поворотной камеры также закрыты экранными трубами Ø60X3 мм с шагом 64 мм.

Котел снабжается цепной решеткой обратного хода длиной 8000 мм и шириной 4800 мм. На фронтовой стене котла установлены четыре пневмомеханических забрасывателя.

Ширина котла (между осями боковых экранов) по всей длине составляет 5200 мм. Обмуровка всех стен котла облегченная, - трубная. Котел устанавливается на железобетонном фундаменте с отметкой пола обслуживания 4800 мм. Сзади - котла устанавливается двухходовой по воздуху трубчатый воздухоподогреватель, состоящий из отдельных кубов высотой 1700 мм каждый, выполненных из труб Ø40X1,5 мм.

Котел снабжен устройствами для возврата на решетку уноса из золовых бункеров, размещенных под конвективной шахтой и под воздухоподогревателем. Вторичное, острое дутье осуществляется через сопла, расположенные на задней стенке топки, от отдельного вентилятора.

Общая длина всего котла с воздухоподогревателем равна 24840 мм, ширина, включая площадки и лестницы, составляет около 9600 мм. Следует отметить, что номинальная теплопроизводительность котла с цепной решеткой обратного хода длиной 8000 мм может быть достигнута только при сжигании сортированных углей. При работе на рядовых углях теплопроизводительность котла снижается.

На рис. 3.26 представлена схема движения воды в котле КВ-ТС-50 как для основного - отопительного, так и пикового режимов.

Рис. 3.26. Схема движения воды в котле КВ-ТС-50. а - основной режим; б - пиковый режим; 1 - фронтовой экран; 2 - боковые топочные экраны; 3 - задний топочный экран; 4 - подовый экран поворотной камеры; 5 - боковые экраны поворотной камеры; 6 - боковые экраны, стояки и поверхности нагрева конвективной шахты; 7 - задний экран конвективной шахты.

При основном режиме сетевая вода поступает в нижний коллектор заднего экрана конвективной шахты, затем, сделав в экране два хода, поступает в коллекторы боковых экранов конвективных поверхностей нагрева конвективной шахты и поворотной камеры, далее в экраны скатов поворотной камеры и затем в задний топочный экран; из последнего вода направляется двумя параллельными потоками в боковые топочные экраны, в которых делает четыре хода и направляется в верхний коллектор фронтового экрана. Выход воды осуществляется из нижнего коллектора фронтового экрана.

При переводе в пиковый режим в котле создаются два независимых параллельных контура: в первом контуре воды осуществляется в нижний коллектор фронтового топочного экрана, выход воды - из верхних коллекторов заднего топочного экрана; во втором контуре вход воды выполнен так же, как и в основном режиме, т. е. в нижний коллектор заднего экрана конвективной шахты выход воды в тепловую сеть осуществляется из переднего нижнего коллектора экрана скатов поворотной камеры.

Первые конструкции водогрейных котлов с камерным сжиганием твердого топлива разработаны Уральским политехническим институтом. На основе опыта эксплуатации этих котлов, построенных различными монтажными организациями, СПБК треста "Энергочермет" разработал проекты водогрейных котлов типа ЭЧМ для камерного сжигания твердого топлива. Котлы выполнены по П-образной схеме теплопроизводительностью 25; 50 и 100 Гкал/ч/ Топки котлов предусматривают возможность установки шахтных мельниц или мелющих вентиляторов. В настоящее время для камерного сжигания твердого топлива разработаны для серийного выпуска конструкции водогрейных котлов теплопроизводительностью 50 и 100 Гкал/ч.

На рис. 3.27 представлены водогрейные котлы на твердом топливе КВ-ТК-50 для камерного сжигания твердого топлива.

Рис. 3.27. Водогрейные котлы на твердом топливе КВ-ТК-50.

Водогрейные котлы на твердом топливе выполнены по П-образной схеме и рассчитан на сжигание углей, размалываемых в молотковых мельницах. Пыль подается в шесть турбулентных горелок, расположенных встречно на боковых стенах топочной камеры. Котел выполняется с твердым удалением шлака. Тепло напряжение топочного объема составляет 200Χ103 ккал/(м3Χч). Стены топки, поворотной камеры и заднего экрана выполняются газоплотными из труб Ø60X4 мм с шагом 80 мм (между трубами привариваются полосы ,20X6 мм), В верхней частя трубы заднего экрана, закрывают наклонный скат переходной камеры и затем разводятся в фестон перед входом в поворотную камеру. Временно водогрейные котлы на твердом топливе поставляются не в газоплотном исполнении с экранами из труб Ø60X3 мм с шагом 64 мм. На стенах топки установлено по восемь обдувочных аппаратов с подачей к ним сжатого воздуха.

В конвективной шахте установлены два конвективных пакета, выполненных из труб Ø28X3 мм. Ниже конвективных пакетов размещен стальной воздухоподогреватель из труб 40X1,5 мм. Воздухоподогреватель выполнен трехходовым по воздуху. Подогрев воздуха осуществляется до температуры около 350. А при охлаждении уходящих газов примерно до 220°С. Коэффициент полезного действия котлов при номинальной нагрузке достигает 87 - 88 %. Очистка конвективных поверхностей нагрева от загрязнений осуществляется с помощью дроби. Обмуровка котла (в негазоплотном варианте) облегченная, на трубная с уплотнительной штукатуркой и обмазкой. Водогрейные котлы на твердом топливе подвешены к каркасу за верхние коллекторы, так что топочная камера расширяется вниз. Воздухоподогреватель опирается нижними точками на отдельный каркас.

Схема движения сетевой воды в котле КВ-ТК-50 показана на рис. 3.28.

Рис. 3.28. Схемы движения воды в котле КВ-ТК-50. а - основной режим; б - пиковый режим; 1 - фронтовой экран топки; 2 - боковые экраны топки; 3 - боковые экраны промежуточной камеры; 4 - задний экран топки; 5 - передний экран конвективной шахты; 6 - конвективные поверхности и боковые экраны конвективной шахты; 7 - задний экран конвективной шахты.

При работе котла в основном режиме вход воды осуществляется в нижний коллектор заднего экрана конвективной шахты, затем, проходя последовательно конвективные и экранные поверхности, сетевая вода выходит из нижнего коллектора заднего топочного экрана.

При работе в пиковом режиме вход сетевой воды осуществляется параллельно в два независимых контура: в первом контуре поток воды входит в нижний коллектор заднего экрана конвективной шахты, затем из верхнего коллектора переднего экрана конвективной шахты направляется в фронтовой топочный экран, из нижнего коллектора которого поступает в тепловую сеть; второй параллельный поток воды поступает непосредственно в нижние коллекторы боковых экранов промежуточной камеры, затем проходит задний и боковые топочные экраны и из нижних коллекторов поступаете после смешения с потоком первого контура в прямую линию тепловой сети.

ПО "Сибэнергомаш" БКЗ разработан рабочий проект водогрейного котла теплопроизводительностью 100 Гкал/ч для камерного сжигания твердого топлива. Продольный разрез котла КВ-ТК-ЮО показан на рис. 3.29.

Рис. 3.29. Водогрейные котлы на твердом топливе КВ-ТК-100.

Водогрейные котлы на твердом топливе выполнены в П-образной компоновке. По проекту водогрейные котлы на твердом топливе выполнен газоплотном с экранными панелями из труб Ø60X4 мм с шагом 80 мм (между трубами приварены полосы Ø20X6 мм). Однако временно водогрейные котлы на твердом топливе изготавливается не газоплотном, из труб Ø60X3 мм с шагом 64 мм. В верхней части задний экран разведен в пятирядный фестон. Топка оборудована шестью турбулентными пылеугольными горелками, установленными на боковых стенах.

В опускном газоходе размещен один пакет конвективных поверхностей нагрева из труб Ø32X3 мм. Под конвективным пакетом расположен воздухоподогреватель из труб Ø40X1,5 мм с шахматным расположением. По воздуху воздухоподогреватель выполнен трехтопочным. Конвективная шахта снабжена устройствами для дробовой очистки поверхностей нагрева. Обдувка топочных экранов производится сжатым воздухом с помощью установленных на степах, топки специальных обдувочных аппаратов. Топка имеет непрерывное шлакоудаление с помощью шлаковых транспортеров, размещенных на полу золового подвала.

Водогрейные котлы на твердом топливе подвешены к каркасу за верхние коллекторы экранов. Воздухоподогреватель установлен на металлическом постаменте. Водогрейные котлы на твердом топливе рассчитаны на применение пылеприготовления с шаровыми барабанными мельницами и промбункером.

В табл. 3.15 приведена техническая характеристика котла КВ-ТК-100.

Таблица 3.15. Техническая характеристика котла КВ-ТК-100.

Схема движения сетевой воды в контуре котла КВ-ТК-100 представлена на рис. 3.30.

Рис. 3.30. Схема движения воды в котле КВ-ТК-100. а - основной режим; б - пиковый режим; 1 - фронтовой экран; 2 - боковые экраны топки; 3 - задний экран топки; 4 - боковые экраны промежуточной камеры; 5 - под промежуточной камеры; 6 - боковые экраны поверхности конвективной шахты; 7 - задний экран конвективной шахты.

При основном режиме вход воды осуществляется в нижний коллектор заднего экрана конвективной шахты, затем вода поступает в правый и левый боковые экраны поверхности нагрева конвективной шахты. Из нижних коллекторов конвективного пакета вода направляется двумя параллельными потоками в боковые экраны промежуточной камеры и в нижний коллектор экрана ската промежуточной камеры. Оба потока далее направляются в боковые топочные экраны и из их верхних коллекторов поступают одновременно в верхние коллекторы фронтового и заднего экранов топки. Из нижних коллекторов экранов горячая вода направляется в тепловую сеть.

При работе в пиковом режиме сетевая вода входит одновременно в нижний коллектор заднего экрана конвективной шахты и в одну половину нижних коллекторов боковых экранов топки; после боковых топочных экранов вся сетевая вода направляется в верхние коллекторы фронтового и заднего экранов топки и из нижних коллекторов двумя потоками поступает в тепловую сеть.

Котельный завод Энергия-СПБ производит широкий модельный ряд водогрейных котлов на твердом топливе мощностью от 150 КВт до 4 МВт.

Транспортирование водгрейных котлов на твердом топливе и другого котельно-вспомогательного оборудования осуществляется автотранспортом, ж/д полувагонами и речным транспортом. Котельный завод поставляет продукцию во все регионы России и Казахстана.

kotel-kv.com

Диссертация на тему «Модернизация и исследование паровых и водогрейных котлов с циклонными предтопками ДВГТУ» автореферат по специальности ВАК 05.14.04 - Промышленная теплоэнергетика

1. Сидельковский Л.Н., Юренев В.Н. Котельные установки промышленных предприятий. -М.: Энергоиздат. 1988.-528 с.

2. Белосельский Б.С. Какое топливо будет сжигаться на электростанциях России в XXI веке? Энергосбережение и водоподготовка,№4,1999, с. 1619.

3. Авдеев В.А., Огнев А.Ю., Гамоля Н.Д., Филатова А.Д. Основные положения развития «Схемы развития ОЭС Востока на период до 2010г.» и важнейшие стратегические задачи по стабилизации работы ТЭК региона. -Электрические станции, №9, 1999, с.61-65.

4. Канамори Хисао, Вада Дзюн. Япония мировая экономическая держава. М.: Наука, 1986, 240 с.

5. Кнорре Г.Ф. Топочные процессы. -М.-Л.: Госэнергоиздат. 1959. -396 с.

6. Кнорре Г.Ф., Наджаров М.А. Циклонные топки. -М.-Л.: Госэнергоиздат. 1958.-217 с.

7. Сидельковский Л.Н., Шурыгин А.П. Циклонные энерготехнолоические установки. М.-Л.: Госэнергоиздат. 1962. -80 с.

8. Маршак Ю.Л. Топочные устройства с вертикальными циклонными предтопками. -М.-Л.: Энергия. 1966. -320 с.

9. Бузников Е.Ф., Роддатис К.Ф., Берзинш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. -М.: Энергоатомиздат. 1984.-248 с.

10. Исследование и наладка работы вихревых горелок на промышленно-эксперементальной установке / Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 76012042, Владивосток, 1976. -86 с.

11. П.Серант Ф.А. Разработка и исследование кольцевой топки, ее промышленное внедрение и испытания на котле паропроизводительностью 820 т/ч. Докт.дис. Новосибирск, 1999.

12. Штым А.Н., Рудницкий В.А. Топка котла. Авт.свидетельство.№ 1298481 СССР,1987.

13. Штым А.Н., Рудницкий В. А. Циклонный предтопок. Авт.свидетельство.№1508048 СССР, 1989.

14. Разработка и внедрение воздухоохлаждаемых циклонных предтопков ДВПИ по заданию 01.09 (СЭВ-И) (программы 0.01.11 ГКНТ и Госплана СССР) / Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 01840001053, Владивосток, 1985. -103 с.

15. Штым А.Н., Пинькевич В.В. Исследование котла Шухова-Берлина А-7 после модернизации. -В кн.: Теплоэнергетик. Труды ДВПИ, т.71,вып№2, Владивосток, 1971,с. 11-15.

16. Исследование термо-газодинамики закрученных потоков./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, Владивосток, 1972. -92с.

17. Штым А.Н. Аэродинамика Циклонно-вихревых камер. Владивосток. Издательство Дальневосточного университета. 1984. -200 с.

18. Штым А.Н., Рудницкий В.А., Штым К.А., Дорогов Е.Ю. Модернизация котла КВГМ 100 переводом на циклонную технологию сжигания мазута. В сб. «Труды ДВГТУ № 122» Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 1999 г. С. 7882.

19. Штым К.А. Оптимизация работы циклонно-вихревых предтопков на котле ДЕ 25-24/380 АО «Приморский сахар». В сб. «Труды ДВГТУ № 120» Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 1998 г. С. 80-84.

20. Штым К.А. Анализ снижения срока службы поверхностей нагрева на котлоагрегатах ПТС АО Дальэнерго. В сб. «Вологдинские чтения» Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 1998 г. С.31-33.

21. Штым К.А. Снижение вредных выбросов при циклонно-вихревой технологии сжигания топлива. В сб. «Фундаментальные проблемы окружающей среды» Владивосток: Изд-во дальневосточного университета, 1997 г. -С.105-107.

22. Штым К.А., Штым А.Н. Вопросы надежной работы циклонно-вихревых предтопков на жидком топливе. В сб. «Молодежь и научно-технический прогресс» Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 1998 г. -С. 134-135.

23. Штым К.А. Разработка и внедрение системы очистки конвективных поверхностей нагрева котлов с циклонной технологией сжигания мазута. В сб. «XXXVII научно-техническая конференция» ДВГТУ, Владивосток, 1997 г. -С.47-49.

24. Штым К.А Модернизация паровых и водогрейных котлов на основе циклонного сжигания мазута. В сб. «Подготовка кадров и экологические проблемы энергетики» Екатеринбург: Изд-во УГТУ,1997 г.- С.91-93.

25. Пономаренко О.Ю., Штым К.А. Особенности аэродинамики циклонного предтопка котла ДЕ 25-24/380. В сб. «Материалы межвузовской научной конференции» СПб.: Изд-во СПбГТУ, 1999 г. С. 89-90.

26. Штым К.А. Торцевая вихревая камера циклонного предтопка и воздухоподающий узел. Свидетельство на полезную модель №12215. 1999.

27. Кулагин JI.B., Морошкин М.Я. Форсунки для распыливания тяжелых топлив. -М.: Машиностроение. 1973.-200 с.

28. Дитякин Ю.Ф., Клячко JI.A., Новиков Б.В., Ягодкин В.И. Распыливание жидкостей. -М.: Машиностроение. 1977.-208 с.

29. Равич М.Б. Топливо и эффективность его использования. -М.: Наука. 1971.-358 с.

30. Карабин А.И., Раменская Е.С., Энно И.К. Сжигание жидкого топлива в промышленных установках. -М.: Металлургия. 1966. 232 с.

31. Кулагин Л.В., Охотников С.С. Сжигание тяжелых жидких топливю -М.: Недра. 1967.

32. Нарежный Э.Г., Сударев A.B. Камеры сгорания судовых газотурбинных установок. -JL: Судостроение. 1973,- 232 с.

33. Льюис Б., Пиз Р.Н., Тэйлор Х.С. Процессы горения. -М.: Государственное издательство физико-математической литературы. 1961. 551 с.

34. Лядно И.М. Сжигание топочного мазута и газа в промышленных котельных. -М.: Госэнергоиздат. 1963.-208 с.

35. Канторович Б.В., Миткалинный В.И., Делягин Г.Н., Иванов В.М. Гидродинамика и теория горения потока топлив. -М.: Металлургия. 1971.594 с.

36. Верховский H.H., КрасноСелов Г.К., Машилов Е.В., Цирульников Л.М. Сжигание высокосернистого мазута на электростанциях. -М.: Энергия. 1970. 448 с.

37. Горбаненко А.Д., Енякин Ю.П., Чупров В.В. Топочные устройства для сжигания мазута. -М.: Энергия. 1971. С.48-53.

38. Спейшер В. А. Горбаненко А. Д. Повышение эффективности использования газа и мазута в энергетических установках. -М.: Энергоиздат. 1982,- 240 с.

39. Витман Л.А., Кацнельсон Б.Д., Палеев И.И. Распыливание жидкости форсунками. -М.-Л.: Госэнергоиздат. 1962,- 264 с.

40. Волынский М.С. О дроблениии капель жидкости в потоке воздуха. -«ДАН АН СССР».: 1948, т. 62, № 3, с. 301-304.

41. Каталог «Котлы малой и средней мощности и топочные устройства НИИЭинформ. -М.: 1978. 42 с.

42. Тасс O.A., Стужин Ю.В. Промышленные исследования мазутных форсунок. Сборник «Вопросы исследования и расчета газомазутных топочных и горелочных устройств». Изд. ЦКТИ. JL: 1967. № 76.

43. Циклонный принцип и его применение к технологическим процессам.-Алма-Ата: Изд.АН КазССР,1962, 304с.

44. Сидельковский J1.H., Шурыгин А.П. Циклонные энергетические установки.-М.: ГЭИ,1962.-80с.

45. Резняков А.Б., Устименко Б.П., Вещенский В.В., Курмангалиев М.Р. Теплотехнические основы циклонных топочных и технологических процессов,-Алма-Ата, Наука, 1974,-374с.

46. Тагер С.А., Талумаа Р.Ю., Калмару A.M., Казакова H.A. Исследование духступенчатого циклонного сжигания высокосернистого мазута с подавлением образования N02 и S02.- «Теплоэнергетика». 1976. № 7 с. 34-39.

47. Зыков А.К. Паровые и водогрейные котлы,- М. Энергоатомиздат. 1987,128 с.

48. Роддатис К.Ф., Соколовский Я.Б. Справочник по котельным установкам малой производительности. / Под редакцией Роддатиса. Изд. 2-е, перераб. М.: Энергия 1975.

49. Круглов Б.И., Кацнельсон J1.M. Испытания головного газомазутного котла ТГМП 314-ц с циклонными предтопками,- Электрические станции, 1979. №45, с. 19-42.

50. Штым А.Н. Аэродинамика циклонно-вихревых камер и их применение в промышленной энергетике.-Докт.дис.-Владивосток, 1985.

51. Ахмедов Р.Б. Аэродинамика закрученных струй.-М.: Энергия, 1977.-240с.

52. Гупта А., Лилли Д., Сайред Н. Закрученные потоки.-М.: Мир. 1987.-588с.

53. Халатов A.A. Теория и практика закрученных потоков.-Киев.: Наук, думка, 1989- 192с.

54. Штым А.Н. Исследование аэродинамики циклонно-вихревых камер на основе существующих экспериментальных данных. Канд. дис. -Д., 1965.

55. Сабуров Э.Н. Исследование аэродинамики и конвективного теплообмена в вихревых нагревательных устройствах. Канд.дис.-Л.,1966.

56. Сабуров Э.Н. Исследование аэродинамики и конвективного теплообмена в вихревых нагревательных устройствах. Л.: ЛГУ, 1982. -239 с.

57. Деветерикова М.И. Исследование влияния шероховатости внутренней поверхности и торцевых перетечек на аэродинамику циклонно-вихревых камер. Канд. дис. -Л., 1971.

58. Лукьянович Т.К. Исследование аэродинамики периферийной зоны циклонно-вихревых камер. -Канд.дис. -Л., 1974.

59. Карпов C.B. Исследование аэродинамики и конвективного теплообмена в вертикальных циклонно-вихревых загруженных камерах. -Автореф.канд.дис,-Л., 1976.

60. Карпов C.B., Сабуров Э.Н. Методика расчета аэродинамических характеристик циклонно-вихревых камер. -Химическое и нефтяное машиностроение, 1977, №7, с.20-22.

61. Рудницкий В.А. Исследование аэродинамики пристенной зоны циклонно-вихревых камер. Канд. дис. - Владивосток, 1982.

62. Пинькевич В.В. Исследование циклонного предтопка с комбинированным вводом воздуха. Канд. дисс. 05.14.04. -Владивосток. 1975. -167 с.

63. Исследование и наладка работы вихревых горелок на промышленно-экспериментальной установке / Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 76012042, Владивосток, 1977. -86 с.

64. Исследование и разработка циклонно-вихревых устройств для усовершенствования и автоматизации котельно-компрессорного оборудования предприятия. / Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 78003378, Владивосток, 1978. -108 с.

65. Исследование и разработка циклонно-вихревых устройств для усовершенствования и автоматизации котельно-компрессорного оборудования предприятия./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 79003553, Владивосток, 1979. - 49с.

66. Исследование работы мазутных парогенераторов при пониженных нагрузках./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 76000148, Владивосток, 1977. -143с.

67. Повышение эффективности работы теплоэнергетического оборудования Дальэнерго./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. Б730217, Владивосток, 1978. - 111с.

68. Исследование вопросов повышения эффективности теплоэнергетического оборудования. / Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 01840001053, Владивосток, 1988. -93 с.

69. Модернизация котельного оборудования ТЭС и ТЦ «Дальэнерго»./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, № Гос. Per. 01840003053, Владивосток, 1989. -134с.

70. Информационный отчет по договорам на передачу технических разработок кафедры./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, Владивосток, 1982. - 40с.

71. Информационный отчет по договорам на передачу технических разработок кафедры./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, Владивосток, 1983. - 20с.

72. Информационный отчет по договорам на передачу технических разработок кафедры./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, Владивосток, 1984. - 33с.

73. Информационный отчет по договорам на передачу технических разработок кафедры./ Научн. Рук. Штым А.Н. Отчет по НИР ДВПИ, Владивосток, 1987. - 34с.

74. Lewellen W.S. Linearised vortex flow. A.J.A.A.Journ., 1965, vol.3, p.91-98

75. Roland M.S., George L. Mellor. Experiment on curvature effects in turbulent boundary layer. G. Fluid Mech., 1973, 60, № 1, p.43-62

76. Гольдштик M.A. Вихревые потоки. Новосибирск.: Наука. 1981. -364 с.

77. Гринспенн X. Теория вращающихся жидкостей. -JL: Гидрометеоиздат, 1975.-303 с.

78. Коваль В.Н., Михайлов C.JI. Распределение скоростей и давления жидкости в вихревых камерах. Теплоэнергетика, 1972, №2, с.25-28.

79. Устименко Б.П. Процессы турбулентного переноса во вращающихся течениях. Алма-Ата: Наука, 1977. -228 с.

80. Упский В.А. Исследование вихревого эффекта в адиабатных условиях и некоторые вопросы его применения в судовых энергетических установках. -Канд.дис. -Владивосток, 1980.

81. Рощин В.М. Исследование и техническое использование особенностей аэродинамики приосевой зоны вихревых камер. Канд.дис,- Владивосток, 1987.

82. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М. Машиностроение, 1975, 532 с.

83. Рабочий проект перевода котла ДЕ 25-24/380 на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута. Центр «МЕСТ». Владивосток, 1996.

84. Рабочий проект увеличения мощности котла ДЕ 25-24/380 с расширением топки при переводе на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута. Центр «МКТ». Владивосток, 1998.

85. Рабочий проект перевода котла КВ-ГМ 100 на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута. Центр «МКТ». Владивосток, 1995.

86. Рабочий проект перевода котла БКЗ 120-100 на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута и газа. Центр «МКТ». Владивосток, 1996.

87. Отчет по результатам пусконаладки и комплексных испытаний котла ДЕ 25-24/380. Научн. Рук. Штым А.Н. Центр «МКТ», Владивосток, 1996. -99с.

88. Отчет по результатам пусконаладки и комплексных испытаний котла БКЗ 120-100. Научн. Рук. Штым А.Н. Центр «МКТ», Владивосток, 1999. -30с.

89. Суслов А.Д., Иванов С.В., Мурашкин A.B., Чижиков Ю.В. Вихревые аппараты. -М. Машиностроение, 1985.-256 с.

90. Ахмедов Р.Б., Балагула Т.Б., Рашидов Ф.К., Сакаев А.Ю. Аэродинамика закрученной струи. М., «Энергия», 1977.

91. Рихтер JI.A., Волков Э.П., Покровский В.Н. Охрана водного и воздушного бассейнов от выбросов ТЭС. М.: Энергоиздат, 1981 .-296 с.

92. Сигал И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлив. Л.: Недра, 1977.

93. Отчет по результатам пусконаладки и комплексных испытаний системы термообезвреживания котла КВГМ-20. Научн. Рук. Штым А.Н. Центр «МКТ», Владивосток, 1999. - 34с.

94. Технический проект модернизации котла БКЗ-120-100 ГМ,- Центр «МКТ», Владивосток. 1997.

95. Технический проект модернизации котла ПТВМ-180,- Центр «МКТ», Владивосток. 1983.

96. Мирошниченко Г.Г. Предварительное заключение по испытаниям котлоагрегата КВГМ-100 ст.№3 ТЦ «Северная». РЭУ ДЭ, Владивосток, 1987.

97. Заключение по пусконаладочным работам на котлоагрегатах КВГМ-100 котельной «Северная». Владивосток, ВПНУ тр. «Примтехмонтаж», 1986.

98. Мирошниченко Г.Г. Технический отчет по испытаниям котлоагрегата КВГМ-100 ст.№4 ТЦ «Северная». РЭУ ДЭ, Владивосток, 1988.

99. Рабочий проект модернизации котла КВ-ГМ 100 с переводом на циклонно-вихревую технологию сжигания мазута. ДВПИ Каф.ТОТ. Владивосток, 1987.

100. Поздняк A.M., Киосов А.Д. Технический отчет по тепловым испытаниям котла КВ-ГМ-100-150 ст.№1 ТЦ «Северная» при циклонном сжигании мазута. РЭУ ДТЭ,№ К-1201, Владивосток, 1993, 30 с.

101. Дюков В.М. Тепловые испытания котла КВГМ-100 ст.№1 котельной «Северная» ПТС Дальэнерго, Техотчет Дальтехэнерго К-870, Влативосток, 1989, 36 с.

102. Рабочий проект пневмоимпульсной установки к котлу КВГМ-ЮОМЦ. Центр MKT, Владивосток, 1995.

103. Зыков А.К. Паровые и водогрейные котлы.-М.: Энергоатомиздат, 1987. 128 с.

104. Технический отчет по режимно-наладочным и теплохимическим испытаниям котлоагрегатов ДЕ-25-24/380 ТЭЦ Приморкого сахарного комбината. Средне-Азиатское специализированное пусконаладочное управление. Алма-Ата, 1989.194

105. Штым А.Н. К определению касательного напряжения трения во вращающемся потоке газа. В кн.: Некоторые вопросы исследования вихревого эффекта и его промышленное применения. - Куйбышев, 1974. С. 201-205.

106. Методика определения тонкости распыливания механическими центробежными форсунками. ВТИ, ЦКТИ, ОРГРЭС. Южное отделение.: Львов, 1962. 27 с.

107. Кислых В.И., Смульский И.И. К гидродинамике вихревой камеры. -ИФЖ, 1978, т.35, №3, с. 543-544.

108. Модернизированные котлы с циклонными предтопками ДВГТУ. Приложение №1

109. ТИПЫ КОТЛОВ год модерн. Мощность котла Кол-во ЦП шт. Компоновка ЦП ПРЕДПРИЯТИЕ

110. До мод. Гкал/ч(т/ч) После мод. Гкал/ч(т/ч)

111. Шух.-Берл. № 1 1972 20 20 1 AAA Котельная "Дальзавода" г. Владивосток

112. Шух.-Берл. № 2 1973 20 20 1 AAA Котельная "Дальзавода" г. Владивосток

113. Шух.-Берл. № 3 1974 20 20 1 AAA Котельная "Дальзавода" г. Владивосток

114. Шух.-Берл. № 4 1975 20 20 AAA Котельная "Дальзавода" г. Владивосток

115. Шух.-Берл. № 5 1976 20 20 1 AAA Котельная "Дальзавода" г. Владивосток

116. ДКВР-20-13 1979 20 20 1 AAA Котельная "БОР"

117. ДКВР-13-13 1980 10 20 1 AAA Котельная Арсеньевского рудника

118. ЭЧМ-25/35 № 7 1982 35 50 AAA ПТС г. Владивосток котельная "2 Речка"

119. ДКВР-4-13 1982 4 4 1 AAA Котельная "Дальхимснабсбыт" п. Угловая

120. ДКВР-20-13 1982 20 20 1 AAA Котельная ЖБИ-3 п. Заводской

121. ДКВР-10-13 1982 10 20 1 AAA Котельная "Хрустальнинский ГОК"

122. БКЗ-75 № 2 1984 75 100 2 A ПТС г. Владивосток ВТЭЦ-1

123. ДКВР-20-13 № 1 1984 20 28 1 AAA ПТС г. Владивосток котельная "2 Речка"и ДКВР-6,5-13 1984 6,5 9,5 1 А А А Котельная НСРЗ, г. Находка

124. ДКВР-20-13 № 2 1985 20 28 1 АА А ПТС г. Владивосток котельная "2 Речка"

125. ДКВР-20-13 № 3 1985 20 28 1 А А А ПТС г. Владивосток котельная "2 Речка"

126. ЭЧМ-25/35 № 6 1986 35 48 1 А А А ПТС г. Владивосток котельная "2 Речка"

127. БКЗ-75 № 3 1986 75 100 2 А ПТС г. Владивосток ВТЭЦ-1

128. БКЗ-75 № 4 1986 75 100 2 А ПТС г. Владивосток ВТЭЦ-1

129. Вапс1\У№ 1А 1986 20 30 1 А А А ПТС г. Владивосток ВТЭЦ-1и Вапс№№ 1Б 1986 20 30 1 А АА ПТС г. Владивосток ВТЭЦ-1

130. ТП-20М № 1 1986 20 35 1 АА А ПТС г. Владивосток ВПЦБ "Снеговая" .

131. ТП-20М № 2 1986 20 35 1 АА А ПТС г. Владивосток ВПЦБ "Снеговая"

132. ТС-35 № 1 1986 35 45 2 А Котельная ОАО "Спасскцемент"

133. ТП-20М № з 1987 20 35 1 АА А ПТС г. Владивосток ВПЦБ "Снеговая"

134. ТС-35 № 2 1987 35 45 2 А Котельная ОАО "Спасскцемент"

135. ТС-35 № 3 1987 35 45 2 А Котельная ОАО "Спасскцемент"и КВГМ-100 № 1 1988 100 116 2 А ПТС г. Владивосток котельная "Северная"

136. ПТВМ-100 № 5 1988 100 100 2 А НТЭЦ г. Новосибирск1. ПТВМ-100 № 619881001001. НТЭЦ г. Новосибирск1. ПТВМ-30 № 51988301. ПТВМ-301988301. КВГМ 501988501. КВГМ-100 № 21989100112

137. ПТС г. Владивосток котельная "Северная"1. ЭЧМ-25/35 № 8198935

138. ПТС г. Владивосток котельная "Северная"1. ПТВМ-180 № 319931802041. А АА А1. ХТЭЦ-3 г. Хабаровск1. КВГМ-100 № 41994100114

139. ПТС г. Владивосток котельная "Северная"1. КВГМ-20 № 3199520

www.dissercat.com

Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива

Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива

Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива применяется, как правило, для паровых котлов паропроизводительностью 50 т/ч и выше и для водогрейных котлов топливопроизводительностью 30 Гкал/ч и выше. В зависимости от выбранной схемы пылеприготовления встречаются различные компоновочные решения собственно котлов, которые в свою очередь сильно влияют на компоновку котельной. Для производственных и отопительных котельных при сжигании топлива с большим содержанием летучих веществ применяются индивидуальные схемы пылеприготовления с молотковыми или среднеходными мельницами. При сжигании высоковлажных и низкосортных бурых углей и торфа рекомендуется применять мельницы - вентиляторы с вертикальной шахтой для сушки топлива.

Учитывая ухудшение качества топлива (рост его зольности), а также для углей с низкой размолоспособностью предложено для водогрейных котлов применять и шаровые барабанные мельницы. Белгородским заводом "Энергомаш" освоен выпуск паровых котлов паропроизводительностью 50 т/ч с давлением пара 14 кгс/см2 для камерного сжигания твердого топлива: котел К - 50 - 14 - для каменного угля, Б - 50 - 14 - для бурого угля и Т - 50 - 14 - для фрезерного торфа.

Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива с котлами KB - TC - 20.(в)

4 - дымосос; 5, 6 - вентилятор; 7 - вентилятор уноса; 8 - насос сетевой; 9 - насос подпиточный; 10 - насоска; 15 - подогреватель воды; 16 - дробнльг; 17 - вакуумный насос; 18 - фильтр катнонитный; 19 - насос сыления фильтров; 24 - 27 - оборудование ВПУ (поз. 21, 22, 23, 24 и 25 на чертеже не показаны).

Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива предназначена для теплоснабжения промышленных предприятий и жилого района. Теплоносители - пар с температурой перегрева до 250°С и горячая вода с температурой 150°С, подогретая в пароводяных подогревателях. Система теплоснабжения - закрытая. Габаритные размеры прямоугольного здания котельной приняты 30 > (66 мм, высота до ферм - 21,00 м. Топливные бункера размещены перед котлами на этажерке глубиной в 6 м.

Топливо подается в молотковые мельницы скребковыми питателями. Трансформаторная подстанция и механическая мастерская размещены в трехэтажной пристройке глубиной 6 м перед фронтом котельной перед этажеркой с бункерами для топлива. На этажах пристройки устанавливаются центральный щит КИПиА для котельной и деаэраторы. Служебно - бытовые помещения запроектированы у постоянного торца здания. Золоулавливание осуществляется в мокрых прутковых золоуловителях конструкции МП - ВТИ. Дымовая труба высотой 80,0 м имеет диаметр, выбранный с учетом работы четырех паровых котлов.

Удачным в приведенной компоновке необходимо отметить размещение насосной гидрозолоудаления с багерными насосами непосредственно в здании котельной в приямке между двумя котлами что упрощает систему гидрозолоудаления. Установку деаэраторных баков над помещением щитов КИПиА следует считать недостатком приведенной компоновки, так как требуются специальные мероприятия предупреждающие возможное попадание воды от деаэраторов и из трубопроводов на щиты КИПиА. Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива с паровыми котлами К - 50 - 14 для камерного сжигания каменных углей соответствуют компоновочным решениям котельной с котлами Т - 50 - 14, показанными на рис. 9.16. Высота котельного зала независимо от вида сжигаемого твердого топлива для всех котельных с паровыми котлами данной конструкции и производительности принимается 21,0 м.

Рассмотрение компоновочных решений котельных с паровыми котлами производительностью 50 т/ч для ка-мерного сжигания твердого и газомазутного топлива показывает, что высота зданий для установки котлов для твердого топлива и бункерной этажерки превышает высоту котельных с газомазутными котлами на 6 - 7м. При пролетах зданий в 30,0 м группу питательных, сетевых насосов и служебно - бытовые помещения для персонала котельных с котлами К - 50 - 14 и Т - 50 - 14 не удается размещать перед фронтом котельной. В результате здание удлиняется на 24 - 36 м по сравнению с котельной для котлов ГМ - 50 - 14.

Площадь котельного зала, занимаемая оборудованием ВПУ, в обоих случаях зависит от качества исходной воды и схемы водоподготовки.

Рис. 9.16. Компоновка котельной с тремя камерными паровыми котлами Т - 50 - 14.(а)

а - разрез; б - план; 1 - котел паровой типа T - 50 - 14; 2 - мельница молотковая; 3 - питатель скребковый; 11 - компрессор;

На рис. 9.16 показан применяемый в практике проектирования порядок нумерации строительных осей здания. Такую нумерацию наносят на все компоновочные, технологические и строительные чертежи проектов. Разделение компоновок на условные квадраты между строительными осями облегчает чтение чертежей при сложных проектных решениях, взаимную проверку различных частей проекта и выполнение строительных и монтажных работ.

Для водогрейных котлов теплопроизводительностью 100 Гкал/ч с камерным сжиганием твердого топлива разработаны проекты котельных с установкой водогрейных котлов КВ - ТК - 100 и паровых котлов К - 50 - 14 или КЕ - 26 - 14С. Разработано несколько вариантов проектов котельных для закрытых и открытых систем теплоснабжения, на углях Кузнецкого, Экибастузского и Ирша - Бородинского месторождений с применением гидравлической или пневматической системы золошлакоудаления и для районов с расчетной температурой наружного воздуха - 30 °С и - 40 °С.

На рис. 9.17 показаны компоновочные решения варианта котельной с тремя водогрейными котлами КВ - ТК - 100 и тремя паровыми котлами К - 50 - 14 для сжигания в топках каменных углей Кузнецкого бассейна.

Здание котельной условно разграничено на водогрейную, среднюю н паровую части и состоит из четырех основных строительных объемов. Для всех видов твердого топлива и различных сочетаний паровых котлов, ширина здания остается равной 51 м. Длина здания котельной 120 м. Основной площадкой обслуживания котлов является площадка на отметке 8,40 м. Предусмотрена возможность расширения котельной. Режим работы топливоподачи - трехсменный. В проекте принята гидравлическая система золошлакоудаления. Водоподготовка размещена в отдельном корпусе. Это позволяет вести строительство котельной в любом сочетании паровых и водогрейных котлов для открытой и закрытой систем теплоснабжения отдельными очередями как по паровой, так и по водогрейной частям.

Для унификации зданий промышленно - отопительных и отопительных котельных большой производительности ВНИПИэнергопромом разработан для размещения водогрейных котлов КВ - ТК – 100 и паровых котлов КЕ - 25 - 14С и Е - 75 - 40 производительностью 25 и 75 т/ч едный тип здания показанный на рис.9.18.

Рис. 9.16. Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива с тремя камерными паровыми котлами Т - 50 - 14.(б)

4 - дымосос; 5 - вентилятор; 6 - золоуловитель; 7 - деаэратор; 8 - РОУ; 9 - кран подвесной; 10 - охладитель; 12 - воздухосборник.

Рис. 9.17. Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топлива с водогрейными котлами КВ - ТК - 100 и паровыми котлами К - 50 - 14.

а - план; б - разрез выдогрейной части котельной, в - разрез паровой части котельной; 1 - котел водогрейный КВ - ТК - 100; 2 - котел паровой К - 50 - 14; 3 - золоуловитель; 4 - вентилятор; 5 - дымосос; 6 - среднеходная мельница; 7 - питатель угля; 8 - воздухоподогреватель; 9 - деаэратор.

Для водогрейных и паровых котлов, которые близки по габаритам к водогрейным котлам КВ - ТК - 100 (см. табл. 3.13), запроектированных для сжигания углей кузнецких, экибастузских, ирша - бородинских и близких к ним принята схема пылеприготовления с прямым вдуванием и мельницами (среднеходными, молотковыми) или мельницами - вентиляторами.

Как видно из рис. 9.18, в пролете А - Б на отметке 0,0 м размещаются сетевые и рецирку - ляционные насосы, на отметке 12 м - распределено устройство собственных нужд и центральный тепловой щит; иа отметке 16,8 м - скребковые питатели сырого угля и на отметке 28,8 м - ленточные транспортеры топливоподачи. Между двумя последними отметками находятся бункера сырого топлива. Отметка обслуживания располагается на высоте 8,4 м, а под ней выполняют полуэтаж для кабелей.

В пролете Б - В размещаются вбдогрейные и паровые котлы и пылеприготовительное оборудование.

Рис. 9.18. Унифицированный главный корпус котельной на твердом топливе с водогрейными котлами КВ - ТК - 100 и паровыми котлами КЕ - 25 - 14С.

а - поперечный разрез; б - план с котлами КВ - ТК - 100 и КЕ - 25 - 14С; 1 - водогрейный котел; 2 - золоуловитель с трубой Вентури; 3 - среднеходная мельница; 4 - скребковый питатель сырого угля; 5 - бункер сырого угля; 6 - дымосос; 7 - сетевой насос; 8 - насос рециркуляции; 9 - паровые котлы; 10 - экономайзеры чугунные; 11 - батарейные золоуловители; 12 - питательные насосы; 13 - багернан насосная.

В пролете В - Г располагаются золоуловители, дымососы и дутьевые вентиляторы. Вентиляторы могут быть установлены также рядом с водогрейными котлами против воздухо - подогревателя. С постоянного торца размещены ремонтные мастерские, служебно - бытовые помещения, деаэраторы, баки, компрессоры и прочее вспомогательное оборудование. Поэтому постоянный торец может иметь два, три и четыре пролета по 6 м.

В промышленно - отопительной котельной для возможности расширения паровой и водогрейной части все вспомогательное оборудование, служебно - бытовые помещения и прочее размещаются в средних секциях котельной. Водоподготовительное оборудование для исходной воды из разных ясточников различного состава размещается в отдельном здании. В итоге котельная ячейка имеет размеры 18X55,5 м и высоту, зависящую от типа котла.

Для котлов с шаровыми барабанными мельницами сходные компоновки пока не разработаны. БКЗ до освоения серийного выпуска водогрейных котлов КВ - ТК - 100 выпустил несколько водогрейных котлов ЭЧМ - 60 - 2. Компоновка котельной с такими котлами показана на рис. 9.19. Котлы установлены в зале с пролетом 30,0 м. Перед фронтом котельной размещается бункерная этажерка с питателями топлива. Высота здания до низа ферм 24,0 м. Вместо обычно применяемых мокрых золоуловителей в данной компоновке показана установка электрофильтров.

Рис. 9.19. Компоновка котельных для камерного сжигания твердого топливас котлами ЭЧМ - 60 - 2.

а - разрез; б - вид сверху; 1 - котел водогрейный; 2 - установка пылеприготовительная; 3 - вентилятор; 4 - дымосос; 5 - электрофильтр.

Котельный завод Энергия-СПБ производит модульные котельные установки и полностью компонует их. Транспортирование модульных котельных и другого котельно-вспомогательного оборудования осуществляется автотранспортом, ж/д полувагонами и речным транспортом. Котельный завод поставляет продукцию во все регионы России и Казахстана.

kotel-kv.com

Автоматизация процесса получения горячей воды в котлоагрегате ЭЧМ-60 (Отчет по производственной практике)

Министерство Образования РФ

Красноярская государственная Академия Цветных Металлов и Золота

Институт Металлургии

Кафедра АПП

Группа АМЦ-98-2

ОТчет по производственной практике

Предприятие: Ао «крамз»   

индивидуальное задание:

“ Автоматизация процесса получения получения горячей воды в котлоагрегате ЭЧМ-60 ”

Руководитель: Астахова Т.В.

Студент: Яценко А. Н.

Красноярск 2002

СОДЕРЖАНИЕ

ВВедение …………………………………………………………..3            

1 ТЕХНОЛОГИЯ ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ………………………………………………………………….4

1.1 Принцип работы котлоагрегата…………………….……4

1.2 Разновидности топлива и его основные характеристики………………………………………………………9

1.3 Конструкция котлоагрегата ЭЧМ 60……………………10

2 АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ………………………………………………………………….14

   2.1 Водогрейный котел как объект управления………….14

3 БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ………………..15

       3.1 Безопасность жизнедеятельности в производственной среде………………………………………………………………….15

       3.1.1  Анализ опасных и вредных производственных факторов……………………………………………………………..15

3.1.2  Технические и организационные мероприятия по охране  труда……………………………………………16

       3.1.3 Мероприятия по производственной санитарии……18

3.1.3  Мероприятия по пожарной

и взрывной безопасности…………………………………….23             

ЛИТЕРАТУРА ………………………………………………………  24                

ВВЕДЕНИЕ

   В условиях рыночной экономики состояние металлургической отрасли остается по-прежнему нелегким, однако, решающую роль в осуществлении металлургического производства, отопления жилых массивов предприятия данной отрасли играет автоматизированный процесс получения горячей воды, спрос на которую особенно возрастает в зимнее время. Это связано с отмеченной тенденцией увеличения производства в металлургической отрасли, с увеличением числа новостроек, повышением потребности населения в тепле и горячей воды в зимнее время, особенно в условиях Сибири с ее суровым климатом.

   Широкое внедрение автоматики во все отрасли народного хозяйства является следствием научно-технического прогресса, который привел к резкому возрастанию мощностей технологических процессов, росту скоростей работы механизмов и установок. В этих условиях человек уже не может осуществить управление, тем более не может обеспечить оптимальное функционирование  системы, машин и процессов. Таким образом, автоматика, будучи следствием научно-технической революции, вместе с тем является ее необходимым условием.

   Современная котельная установка является сложным технологическим агрегатом, чтобы сделать ее работу безопасной, эксплуатацию экономичной, уменьшить количество обслуживающего персонала, котельную необходимо оснастить автоматикой с использованием современной вычислительной и микропроцессорной техники.

   Для получения тепла и горячей воды котельная АО «КрАМЗ» имеется четыре паровых и три водонагревательных.

  Внедрение автоматизации на производстве позволяет получать более полную информацию о ходе процесса, обеспечить заданные пусковые и остановочные режимы, предупреждать критические и аварийные ситуации, поддерживать заданное значение выходных параметров, проводить технико-экономический анализ, улучшать безопасные условия труда технологического персонала.

1 ТЕХНОЛОГИЯ ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ

1.1 Принцип работы котлоагрегата

Устройства, в которых непосредственно вырабатывается пар или горячая вода, носят название, соответственно, паровых или водогрейных котлов. Однако в настоящее время усложнились конструкции котлов и появились дополнительные элементы в виде пароперегревателей, экономайзеров, воздухоподогревателей и других, комплектуемых совместно с котлами. Эти устройства в целом получили название котлоагрегатов. Котлы или котлоагрегаты подразделяются не только по характеру вырабатываемого теплоносителя, но и по его параметрам, а также по их мощности. Мощность водогрейных котлов исчисляется по их производительности в ккал

vunivere.ru

Смотрите также

• 
  Котел індукційний
• 
  Термокросс котлы
• 
  Метэкс котел
• 
  Котлы valdex
• 
  Сирийский котел
• 
  Изотерм котел
• 
  Стерлинг котел
• 
  Котел стерлинг
• 
  Котлов су
• 
  Котел мультитопливный
• 
  Жарочный котел