Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС. Котел пк 38

Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС

Экология Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС

Количество просмотров публикации Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС - 236

Котел ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС был модернизирован по проекту ООО ʼʼПолитехэнергоʼʼ на низкоэмиссионное вихревое сжигание угля в октябре–ноябре 2003 г. и пущен после модернизации 30 ноября 2003 г. Пуско-наладочные и оптимизационные испытания проводились в декабре 2003 г. Испытания при длительной работе на номинальной нагрузке (270 т/ч) выполнялись в феврале 2004 г.

Во время испытаний в топке котла сжигался бурый уголь Назаровского месторождения со следующими средними теплотехническими характеристиками˸ Qнр= 3261 ккал/кг, Wр= 39,1 %, Ар= 6,3 %. При сжигании указанного выше топлива и работе трех пылесистем при надежной работе мельниц (температура аэросмеси tас£70 oС) максимальная нагрузка составила 280 т/ч.

При одновременной работе двух пылесистем величина максимальной нагрузки составила 240 т/ч, а минимальная опробованная – 165 т/час без подсветки мазутом на одном дымососе. При этом отмечено устойчивое воспламенение топлива, пульсации разряжения в топке не увеличились и не превышали ±1,5 мм вод. ст. Стабильное воспламенение обеспечивается потоком горячих топочных газов, поступающих к корню факела основных горелок вдоль тыльного ската холодной воронки, и высокой концентрацией горящего топлива в вихревой зоне. Возможно дальнейшее снижение нагрузки, однако её величина должна быть ограничена температурой пара промперегрева. Переключение мельниц даже в двухмельничном режиме не требует подсветки мазутом.

Максимальная температура в топке на номинальной нагрузке находится в районе 1350 oС и даже несколько увеличивается при снижении нагрузки до 250 т/ч, что связано с утонением помола. Максимум температуры располагается в районе отметки 12 м в центре топки. Положение максимума определяется зоной воспламенения основной массы топлива и при снижении нагрузки из-за уменьшения скорости горелочной струи и утонения помола смещается к фронту котла. По той стороне топки, где работают две мельницы, температура выше. Распределение температуры по сечению топки определяется аэродинамической картинои̌ движения газов. Горелочные струи аэросмеси, особенно нижняя, активно взаимодействуют со струей нижнего дутья, выходящей из дефлектора, обеспечивая в нижней части топки развитое вихревое движение с опускной зоной вдоль тыльной стены и ската холодной воронки и подъемной – по фронтовому скату.

Представленный характер температур и аэродинамика топочной камеры определили характер её загрязнений. Шлаковые отложения в виде шубы толщинои̌ до 100 мм образуются на тыльной стене и примыкающих к ней участках боковых стен от отметки 15 м вверх, включая нижнюю часть аэродинамического выступа. Шлак рыхлый, сухой и периодически сходит при обмывках, изменении режима, в целом сохраняя картину загрязнения стабильной.

Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС - понятие и виды. Классификация и особенности категории "Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС" 2014, 2015-2016.

referatwork.ru

ПАРОВЫЕ КОТЛЫ, ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ ТОПЛИВО, ГОРЕЛОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА И ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ КОТЛОВ

Котёл паровой КЕ С(ТЧМ) (Е-25-3,9-400Р)

Котёл паровой КЕ-25-39-400С(ТЧМ) (Е-25-3,9-400Р) для работы на антраците производительностью 25 т/ч Котёл паровой КЕ-25-39-400С(ТЧМ) (Е-25-3,9-400Р) - паровой котел, основными элементами которого являются

TTPflflffcflf KffTfffhliflflf

0501927 ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ТАГАНРОГСКИЙ КОТЛОСТРОИТЕЛЬНЫЙ \A Q ЗАВОД А П П Л TTPflflffcflf KffTfffhliflflf, ЫЙ КОТЕЛЬЩИК» ПАРОВЫЕ БАРАБАННЫЕ КОТЛЫ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ 160-670 Т/Ч Становление

RU (11) (51) МПК F22B 21/08 ( )

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (51) МПК F22B 21/04 (2006.01) F22B 21/08 (2006.01) 172 718 (13) U1 R U 1 7 2 7 1 8 U 1 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ

Котёл водогрейный КЕВ-2, О (КВ-Д-1,74-115)

Котёл водогрейный КЕВ-2,5-14-115-О (КВ-Д-1,74-115) для работы на древесных отходах производительностью 1,74 МВт Котёл водогрейный КЕВ-2,5-14-115-О (КВ-Д-1,74-115) водогрейный котёл, разработанный на базе

Расчетно-графический проект

Расчетно-графический проект на тему: «Разработка и обоснование проведения режимно-наладочных работ на Центральной котельной в г.о. «Город Петровск- Забайкальский». Чита 2014г. Введение Проведение режимно-наладочных

Котёл водогрейный КВ-ТС П (КВ-Р-23,26-150)

ТЭП-Холдинг Альянс ведущих российских научных, инжиниринговых и производственных компаний теплоэнергетического профиля для работы на каменном и буром угле производительностью 23,26 МВт водогрейный котёл,

пп Наименование Ед. изм. Кол. Примечание

ВЕДОМОСТЬ ОБЪЕМОВ РАБОТ к.а. 1 КСПУ пп Наименование Ед. изм. Кол. Примечание Раздел 1. Устройство инвентарных в топке котла для проведения ремонтных работ 1 Сборка и разборка инвентарных и металлических

7 ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛИ

3 7 ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛИ Для подогрева воздуха в котлах применяют два типа воздухоподогревателей: рекуперативные и регенеративные. В рекуперативном воздухоподогревателе теплота продуктов сгорания передается

УДК :

УДК 662.61:621.18.018.54 РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПОЧНОЙ КАМЕРЕ ПРИ СВЕРХКРИТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРАХ РАБОЧЕГО ТЕЛА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ANSYS FLUENT НА ПРИМЕРЕ КОТЛА П-67 БЕРЕЗОВСКОЙ ГРЭС Балакин В.В., Булычев Д.А.,

СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ

ТЕРМОДИНАМИКА Первый закон термодинамики; второй закон термодинамики. Реальные газы; водяной пар; термодинамические свойства реальных газов; PV - диаграмма; таблицы термодинамических свойств веществ. Истечения

КАТАЛОГ ПРОДУКЦИИ Часть 1

КАТАЛОГ ПРОДУКЦИИ Часть 1 Наш представитель в регионе: КОТЛЫ СЕРИИ КВр, КВм ТОПЛИВО: КАМЕННЫЙ И БУРЫЙ УГОЛЬ Уважаемые Партнёры, мы рады приветствовать Вас на страницах каталога оборудования нашей компании!

КОТЛЫ ПАРОВЫЕ ТИПА Е(ДКВр)

ПАО «Монастырищенский ОТКЗ машзавод» 19100, Украина, г. Монастырище, Черкасская обл., ул. Ленина, 122 тел. +38 (04746) 2-11-54, 2-17-05, 2-59-27, факс 2-24-95 www.mmzavod.com.ua КОТЛЫ ПАРОВЫЕ ТИПА Е(ДКВр)

8.1. Пароперегреватели

8. Вспомогательные устройства парогенераторов 8.1. Пароперегреватели Пароперегреватель, обычно отсутствующий в промышленных котельных агрегатах либо служащий только для небольшого перегрева пара, в энергетических

Котёл паровой ДКВр-2,5-13ГМ (Е-2,5-1,4ГМ)

Котёл паровой ДКВр-2,5-13ГМ (Е-2,5-1,4ГМ) для работы на газе/жидком топливе (природном газе/мазуте) производительностью 2,5 т/ч Котёл паровой ДКВр-2,5-13ГМ (Е-2,5-1,4ГМ) - паровой вертикально-водотрубный

ПОСТАВОЧНАЯ ПРОГРАММА

ПОСТАВОЧНАЯ ПРОГРАММА ОСНОВНЫЕ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ КОТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ - ПОСТАВКИ ПОД КЛЮЧ Проекты, поставка, монтаж, испытания и введение в эксплуатацию ТЭЦ Энергетические центры для нефтеперегонных, сахарных

Подогреватели нефти ПП-1,6А

Подогреватели нефти ПП-1,6А Подогреватель предназначен для нагрева нефтепродуктов при транспортировке, а также нефтяных эмульсий на установках подготовки нефти. Климатическое исполнение подогревателей

Котлы-утилизаторы для ПГУ

0510226 ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ТАГАНРОГСКИЙ КОТЛОСТРОИТЕЛЬНЫИ ЗАВОД КРАСНЫЙ КОТЕЛЬЩИК Котлы-утилизаторы для ПГУ Освоение парогазовых (ПГУ) и газотурбинных (ГТУ) установок - наиболее перспективное

docplayer.ru

Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС

Котел ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС был модернизирован по проекту ООО «Политехэнерго» на низкоэмссионное вихревое сжигание угля в октябре-ноябре 2003 г. и пущен после модернизации 30 ноября 2003 г. Пуско-наладочные и оптимизационные испытания проводились в декабре 2003 г. Испытания при длительной работе на номинальной нагрузке (270 т/ч) выполнялись в феврале 2004 г. /2/.

Во время испытаний в топке котла сжигался бурый уголь Назаровского месторождения со следующими средними теплотехническими характеристиками: Qнр = 3261 ккал/кг, Wр= 39,1 %, Ар = 6,3 %. При сжигании указанного выше топлива и работе трех пылесистем при надежной работе мельниц (температура аэросмеси tас£70 oС) максимальная нагрузка составила 280 т/час.

При одновременной работе двух пылесистем величина максимальной нагрузки составила 240 т/час, а минимальная опробованная – 165 т/час без подсветки мазутом на одном дымососе. При этом отмечено устойчивое воспламенение топлива, пульсации разряжения в топке не увеличились и не превышали ±1,5 мм вод. ст. Стабильное воспламенение обеспечивается потоком горячих топочных газов, поступающих к корню факела основных горелок вдоль тыльного ската холодной воронки и высокой концентрацией горящего топлива в вихревой зоне. Возможно дальнейшее снижение нагрузки, однако ее величина может быть ограничена температурой пара промперегрева. Переключение мельниц даже в двухмельничном режиме не требует подсветки мазутом.

Максимальная температуры в топке на номинальной нагрузке находится в районе 1350 oС и даже несколько увеличивается при снижении нагрузки до 250 т/ч, что связано с утонением помола. Максимум температуры располагается в районе отметки 12 м в центре топки. Положение максимума определяется зоной воспламенения основной массы топлива и при снижении нагрузки из-за уменьшения скорости горелочной струи и утонения помола смещается к фронту котла. По стороне топки, в которую работают две мельницы, температура выше. Распределение температуры по сечению топки определяется аэродинамической картиной движения газов. Горелочные струи аэросмеси, особенно нижняя, активно взаимодействуют со струей нижнего дутья, выходящей из дефлектора, обеспечивая в нижней части топки развитое вихревое движение с опускной зоной вдоль тыльной стены и ската холодной воронки и подъемной – по фронтовому скату.

Представленный характер температур и аэродинамика топочной камеры определили характер ее загрязнений. Шлаковые отложения в виде шубы толщиной до 100 мм образуются на тыльной стене и примыкающих к ней участках боковых стен от отметки 15 м вверх, включая нижнюю часть аэродинамического выступа, шлак рыхлый, сухой и периодически сходит при обмывках, изменении режима, в целом сохраняя картину загрязнения стабильной.

Фронтовой экран и фронтовые части боковых стен топки практически чистые, за исключением зоны между горелок, где происходит шлакование амбразур, особенно вокруг неработающих горелок. При переключении мельниц этот шлак сходит. Необходимо отметить, что низкая эффективность обдувки как тыльного, так и фронтового экранов приводит к тому, что шлак сходит не при каждой обдувке.

Ширмы острого пара имеют стабильные гребневидные фронтальные отложения длиной до 300 мм и практически не требуют паровой обдувки. Ширмы пара промперегрева чистые, заноса конвективных поверхностей, включая КПП, не наблюдается. Об отсутствии прогрессирующего шлакования топки и ширм и заноса конвективных поверхностей свидетельствуют стабильные значения температур дымовых газов (см. рис.4.7.). Это подтверждалось также визуальными осмотрами и постоянными значениями разрежения перед дымососами.

Тепловой баланс котельного агрегата определялся в соответствии с разработанными методиками. Потери тепла с уходящими газами (q2) рассчитывались по методике проф. М.Б. Равича. Температура уходящих газов принималась средней по показаниям щитового прибора, состав газов (содержание О2) измерялся газоанализатором Testo-342.

Температуры газов по конвективной шахте снижаются при уменьшении нагрузки, в то же время содержание О2 в уходящих газах возрастает.

В исследованном диапазоне нагрузок Dпп=160–280 т/час величина q2 находилась в пределах 6–7,5 %. Распределение воздуха между горелками и нижним дутьем и система его регулирования позволяет поддерживать оптимальную концентрацию кислорода (О2˝КПП = 3–5,5 %) во всем диапазоне нагрузок. Указанный диапазон изменения О2 позволяет кроме того получить оптимальные величины потерь теплоты от химического и механического недожогов при хороших экологических показателях.

Величина потерь с химическим недожогом (q3) практически равна нулю, так как концентрация СО в дымовых газах не превышала 100 мг/м3 (приведенная к О2 = 6 %). Содержание горючих в золе уноса при оптимальном распределении воздуха и изменялось в пределах 1,5–2,8 % и зависело от тонины помола и избытка воздуха. Содержание горючих в шлаке изменялось в пределах 0–1,5 %. Провал, определяемый просыпанием части топлива в щели между листами дефлектора имеет содержание горючих на уровне 15–30 %, однако, доля такого провала, по нашему опыту, очень мала, основной провал определяется отходящим шлаком. Таким образом, потери тепла с механической неполнотой сгорания во всех опытах не превышают 0,5 %

Потери тепла в окружающую среду от охлаждения (q5) и с физическим теплом шлака (q6) определялись расчетным путем при q5ном= 0,5 % и температуре шлака 600 оС.

Коэффициент полезного действия «брутто» в исследованном диапазоне нагрузок находится в пределах 91–92,5 % .

Применение ВИР-технологии позволяет снижать избыток воздуха в горелках, направляя часть вторичного воздуха в низ топки. Это приводит к уменьшению образования топливных оксидов азота. Снижение максимальной температуры газов в топочной камере до величины 1300–1400 оС практически исключает образование термических оксидов азота. Кроме того, в нижней части топки образуется область с полувосстановительным горением, в которой часть ранее образовавшихся оксидов азота восстанавливается до атмосферного N2.

Указанные особенности сжигания углей с использованием низкоэмиссионного вихревого процесса позволили снизить концентрацию NOx в дымовых газах. На нагрузке близкой к номинальной СNOx= 380–400 мг/нм3 (О2 = 6 %), в то время как до модернизации концентрация NOx находилась на уровне 600 мг/нм3. Указанное снижение выбросов оксидов азота достигнуто без увеличения содержания СО в дымовых газах, которое в режимах, на основании которых разработана режимная карта не превышало 50 мг/нм3 (О2 = 6 %).

При переходе на двухмельничные режимы работы котла концентрация оксидов азота снижается до величин 310–350 мг/нм3, что связано с дальнейшим снижением коэффициента избытка воздуха в горелках за счет подачи большего количества воздуха в неработающие при сохранении общего избытка воздуха, достаточного для полного сгорания топлива (рис. 4.7).

Рис .4.7. Зависимость концентрации оксидов азота от нагрузки котла

Похожие статьи:

poznayka.org

НТЦ «Автоматика» - Контроль и автоматизация процессов

Система автоматического регулирования технологических процессов прямоточных котлов ПК-38

Система автоматического регулирования предназначена для автоматического регулирования технологических процессов котлов ПК-38 энергоблока, обеспечивает их нормальную работу в постоянном и переменном регулируемом диапазоне нагрузок, а также участие энергоблока в первичном регулировании частоты электрического тока, за счет изменения мощности при уменьшении или увеличении частоты тока в ЕЭС России, за пределы заданных установок стабильности.

САР представляет собой распределенную многопроцессорную систему с выраженными отдельными взаимосвязанными контурами управления узлами энергоблока, обеспечивающими:

• автоматическое регулирование питания котла
• автоматическое регулирование тепловой нагрузки и процесса горения
• автоматическое регулирование температуры перегретого пара
• автоматическое регулирование подачи топлива
• автоматическое первичное поддержание стабильности частоты тока в сети РАО «ЕЭС России»

САР ПК-38 Монтаж в стойке

САР ПК-38 Состав САР прямоточных котлов

В качестве аппаратно-программных средств САР выбраны устройства автоматизации серии ADAM-5000 фирмы Advantech с программным обеспечением UltraLogik и GeniDAQ, дополненные отечественными измерительными регуляторами ИРТ5900 и специально разработанными программными средствами.

В состав энергоблока входят два прямоточных котла ПК-38. Следовательно, количество контуров регулирования удваивается. Исходя из выше перечисленных требований, в систему входят следующие первичные регуляторы:

• главный регулятор (ГР) — один на дубль блок
• регулятор питания котла (РПК) — 2 шт
• регулятор тепловой нагрузки (РТН) — 2шт
• регулятор общего воздуха (РОВ) — 2шт
• регулятор разрежения (РР) — 2шт
• регулятор первичного воздуха (РПВ) — 8шт
• регулятор впрыска №2 (ВПР№2) — 2шт

Регуляторы построены на основе стандартных технических средств, имеющих международный сертификат и занесённых в реестр средств измерения РФ. Аппаратура управления САР размещается в двух стойках, которые имеют обозначения «А» и «Б». В соответствии с принятым обозначением котлоагрегатов. Регуляторы так же имеют эти индексы в соответствии с размещением и принадлежностью к котлам.

Главный регулятор (ГР) - один на два котла, установлен в шкафу «А». ГР воздействуя на регуляторы тепловой нагрузки (РТН котла А и РТН котла Б) и регуляторы питания котлов (РПК котла А и РПК котла Б) поддерживает заданное давление острого пара перед турбиной. Кроме того, в состав ГР входит частотный корректор. Частотный корректор, воздействуя на механизм управления турбиной (МУТ), управляет мощностью энергоблока. Аппаратно ГР и частотный корректор размещены в одном контроллере.

Регулятор тепловой нагрузки (РТН) получает данные о температуре парового тракта, загрузки топлива и расходе воды выдает корректирующие воздействие в схему бесступенчатого регулирования оборотов ПСУ. РТН размещен в отдельном контроллере.

Регулятор первичного воздуха (РПВ) представляет собой одноконтурную систему регулирования с жесткой обратной связью по положению шибера подачи первичного воздуха, поддерживающий соотношение воздуха и угольной пыли с заданной неравномерностью, в диапазоне температуры пылегазовой смеси 60...70oC. Каждый РПВ получает данные о положении шибера, температуре аэросмеси, мощности мельницы, управляющем напряжении ПСУ. Сумму напряжений ПСУ котлоагрегата РПВ передает в РТН.

Регулятор питания котла (РПК) обеспечивает управление клапаном РПК и предназначен для поддержания заданного расхода питательной воды, подаваемой в котёл. На вход РПК поступают сигналы о расходе и давлении воды поступающей в котел, а так же сигнал с Главного регулятора, назначение которого поддержание заданного номинального давления пара перед турбиной при переходных процессах в энергосистеме. РПК аппаратно размещен в отдельном ПЛК.

Регулятор общего воздуха (РОВ) и регулятор разряжения в топке (РР) размещены в одном контроллере. Эти регуляторы воздействуют на двигатели дымососов и двигатели, нагнетающие воздух и регулируют баланс соотношения «топливо – воздух».

Главное меню

Пароводяной тракт

krasavt.ru

Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС

Количество просмотров публикации Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС - 20

Котел ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС был модернизирован по проекту ООО ʼʼПолитехэнергоʼʼ на низкоэмиссионное вихревое сжигание угля в октябре–ноябре 2003 г. и пущен после модернизации 30 ноября 2003 г. Пуско-наладочные и оптимизационные испытания проводились в декабре 2003 г. Испытания при длительнои̌ работе на номинальнои̌ нагрузке (270 т/ч) выполнялись в феврале 2004 г.

Во время испытаний в топке котла сжигался бурый уголь Назаровского месторождения со следующими средними теплотехническими характеристиками: Qнр= 3261 ккал/кг, Wр= 39,1 %, Ар= 6,3 %. При сжигании указанного выше топлива и работе трех пылесистем при надежнои̌ работе мельниц (температура аэросмеси tас£70 oС) максимальная нагрузка составила 280 т/ч.

При одновременнои̌ работе двух пылесистем величина максимальнои̌ нагрузки составила 240 т/ч, а минимальная опробованная – 165 т/час без подсветки мазутом на одном дымососе. При ϶том отмечено устойчивое воспламенение топлива, пульсации разряжения в топке не увеличились и не превышали ±1,5 мм вод. ст. Стабильное воспламенение обеспечивается потоком горячих топочных газов, поступающих к корню факела основных горелок вдоль тыльного ската холоднои̌ воронки, и высокой концентрацией горящᴇᴦο топлива в вихревой зоне. Возможно дальнейшее снижение нагрузки, однако её величина должна быть ограничена температурой пара промперегрева. Переключение мельниц даже в двухмельничном режиме не требует подсветки мазутом. Понятие и виды, 2018.

Максимальная температура в топке на номинальнои̌ нагрузке находится в районе 1350 oС и даже несколько увеличивается при снижении нагрузки до 250 т/ч, что связано с утонением помола. Максимум температуры располагается в районе отметки 12 м в центре топки. Положение максимума определяется зонои̌ воспламенения основнои̌ массы топлива и при снижении нагрузки из-за уменьшения скорости горелочнои̌ струи и утонения помола смещается к фронту котла. По той стороне топки, где работают две мельницы, температура выше. Распределение температуры по сечению топки определяется аэродинамической картинои̌ движения газов. Горелочные струи аэросмеси, особенно нижняя, активно взаимодействуют со струей нижнᴇᴦο дутья, выходящей из дефлектора, обеспечивая в нижней части топки развитое вихревое движение с опускнои̌ зонои̌ вдоль тыльнои̌ стены и ската холоднои̌ воронки и подъемнои̌ – по фронтовому скату.

Представленный характер температур и аэродинамика топочнои̌ камеры определили характер её загрязнений. Шлаковые отложения в виде шубы толщинои̌ до 100 мм образуются на тыльнои̌ стене и примыкающих к ней участках боковых стен от отметки 15 м вверх, включая нижнюю часть аэродинамического выступа. Шлак рыхлый, сухой и периодически сходит при обмывках, изменении режима, в целом сохраняя картину загрязнения стабильнои̌.

Фронтовой экран и фронтовые части боковых стен топки практически чистые, за исключением зоны между горелками, где происходит шлакование амбразур, особенно вокруг неработающих горелок. При переключении мельниц ϶тот шлак сходит. Необходимо отметить, что низкая эффективность обдувки как тыльного, так и фронтового экранов приводит к тому, что шлак сходит не при каждой обдувке.

Ширмы острого пара имеют стабильные гребневидные фронтальные отложения длинои̌ до 300 мм и практически не требуют паровой обдувки. Ширмы пара промперегрева чистые, заноса конвективных поверхностей, включая КПП, не наблюдается. Об отсутствии прогрессирующᴇᴦο шлакования топки и ширм и заноса конвективных поверхностей свидетельствуют стабильные значения температур дымовых газов (рис. 3.7). Это подтверждалось аналогичным образом визуальными осмотрами и постоянными значениями разрежения перед дымососами.

Тепловой баланс котельного агрегата определялся в соответствии с разработанными методиками. Потери тепла с уходящими газами (q2) рассчитывались по методике профессора. М.Б. Равича. Температура уходящих газов принималась средней по показаниям щитового прибора, состав газов (содержание О2) измерялся газоанализатором Testo-342.

Происходит снижение температуры газов по конвективнои̌ шахте при уменьшении нагрузки, в то же время содержание О2 в уходящих газах возрастает.

В исследованном диапазоне нагрузок Dпп=160 – 280 т/ч величина q2 находилась в пределах 6 – 7,5 %. Распределение воздуха между горелками и нижним дутьем и система ᴇᴦο регулирования позволяют поддерживать оптимальную концентрацию кислорода (О2˝КПП = 3 – 5,5 %) во всем диапазоне нагрузок. Указанный диапазон изменения О2 позволяет, кроме того, получить оптимальные величины потерь теплоты от химического и механического недожогов при хороших экологических показателях.

Величина потерь с химическим недожогом (q3) практически равна нулю, так как концентрация СО в дымовых газах не превышала 100 мг/м3 (приведенная к О2 = 6 %). Содержание горючих в золе уноса при оптимальном распределении воздуха изменялось в пределах 1,5 – 2,8 % и зависело от тонины помола и избытка воздуха. Содержание горючих в шлаке изменялось в пределах 0 – 1,5 %. Провал, определяемый просыпанием части топлива в щели между листами дефлектора, имеет содержание горючих на уровне 15 – 30 %, однако доля такого провала, по нашему опыту, очень мала, основнои̌ провал определяется отходящим шлаком. Понятие и виды, 2018.Исходя из всᴇᴦο выше сказанного, мы приходим к выводу, что потери тепла с механической неполнотой сгорания во всех опытах не превышают 0,5 %.

Потери тепла в окружающую среду от охлаждения (q5) и с физическим теплом шлака (q6) определялись расчетным путем при q5ном= 0,5 % и температуре шлака 600 оС.

Коэффициент полезного действия ʼʼбруттоʼʼ в исследованном диапазоне нагрузок находится в пределах 91 – 92,5 % .

Рис . 3.7. Зависимость концентрации оксидов азота от нагрузки котла.

Применение ВИР-технологии позволяет снижать избыток воздуха в горелках, направляя часть вторичного воздуха в нижнюю часть топки. Это приводит к уменьшению образования топливных оксидов азота. Снижение максимальнои̌ температуры газов в топочнои̌ камере до величины 1300 – 1400 оС практически исключает образование термических оксидов азота. Кроме того, в нижней части топки образуется область с полувосстановительным горением, в которой часть ранее образовавшихся оксидов азота восстанавливается до атмосферного N2. Указанные особенности сжигания углей с использованием низкоэмиссионного вихревого процесса позволили снизить концентрацию NOx в дымовых газах. На нагрузке близкой к номинальнои̌ СNOx= 380 – 400 мг/нм3 (О2 = 6 %), в то время как до модернизации концентрация NOx находилась на уровне 600 мг/нм3. Указанное снижение выбросов оксидов азота достигнуто без увеличения содержания СО в дымовых газах, которое в режимах не превышало 50 мг/нм3 (О2

При переходе на двухмельничные режимы работы котла концентрация оксидов азота снижается до величин 310 – 350 мг/нм3, что связано с дальнейшим снижением коэффициента избытка воздуха в горелках за счёт подачи большᴇᴦο количества воздуха в неработающие при сохранении общᴇᴦο избытка воздуха, достаточного для полного сгорания топлива (рис. 3.7).

referatwork.ru

Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС

Котел ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС был модернизирован по проекту ООО «Политехэнерго» на низкоэмссионное вихревое сжигание угля в октябре-ноябре 2003 г. и пущен после модернизации 30 ноября 2003 г. Пуско-наладочные и оптимизационные испытания проводились в декабре 2003 г. Испытания при длительной работе на номинальной нагрузке (270 т/ч) выполнялись в феврале 2004 г. /2/.

Во время испытаний в топке котла сжигался бурый уголь Назаровского месторождения со следующими средними теплотехническими характеристиками: Qнр = 3261 ккал/кг, Wр= 39,1 %, Ар = 6,3 %. При сжигании указанного выше топлива и работе трех пылесистем при надежной работе мельниц (температура аэросмеси tас£70 oС) максимальная нагрузка составила 280 т/час.

При одновременной работе двух пылесистем величина максимальной нагрузки составила 240 т/час, а минимальная опробованная – 165 т/час без подсветки мазутом на одном дымососе. При этом отмечено устойчивое воспламенение топлива, пульсации разряжения в топке не увеличились и не превышали ±1,5 мм вод. ст. Стабильное воспламенение обеспечивается потоком горячих топочных газов, поступающих к корню факела основных горелок вдоль тыльного ската холодной воронки и высокой концентрацией горящего топлива в вихревой зоне. Возможно дальнейшее снижение нагрузки, однако ее величина может быть ограничена температурой пара промперегрева. Переключение мельниц даже в двухмельничном режиме не требует подсветки мазутом.

Максимальная температуры в топке на номинальной нагрузке находится в районе 1350 oС и даже несколько увеличивается при снижении нагрузки до 250 т/ч, что связано с утонением помола. Максимум температуры располагается в районе отметки 12 м в центре топки. Положение максимума определяется зоной воспламенения основной массы топлива и при снижении нагрузки из-за уменьшения скорости горелочной струи и утонения помола смещается к фронту котла. По стороне топки, в которую работают две мельницы, температура выше. Распределение температуры по сечению топки определяется аэродинамической картиной движения газов. Горелочные струи аэросмеси, особенно нижняя, активно взаимодействуют со струей нижнего дутья, выходящей из дефлектора, обеспечивая в нижней части топки развитое вихревое движение с опускной зоной вдоль тыльной стены и ската холодной воронки и подъемной – по фронтовому скату.

Представленный характер температур и аэродинамика топочной камеры определили характер ее загрязнений. Шлаковые отложения в виде шубы толщиной до 100 мм образуются на тыльной стене и примыкающих к ней участках боковых стен от отметки 15 м вверх, включая нижнюю часть аэродинамического выступа, шлак рыхлый, сухой и периодически сходит при обмывках, изменении режима, в целом сохраняя картину загрязнения стабильной.

Фронтовой экран и фронтовые части боковых стен топки практически чистые, за исключением зоны между горелок, где происходит шлакование амбразур, особенно вокруг неработающих горелок. При переключении мельниц этот шлак сходит. Необходимо отметить, что низкая эффективность обдувки как тыльного, так и фронтового экранов приводит к тому, что шлак сходит не при каждой обдувке.

Ширмы острого пара имеют стабильные гребневидные фронтальные отложения длиной до 300 мм и практически не требуют паровой обдувки. Ширмы пара промперегрева чистые, заноса конвективных поверхностей, включая КПП, не наблюдается. Об отсутствии прогрессирующего шлакования топки и ширм и заноса конвективных поверхностей свидетельствуют стабильные значения температур дымовых газов (см. рис.4.7.). Это подтверждалось также визуальными осмотрами и постоянными значениями разрежения перед дымососами.

Тепловой баланс котельного агрегата определялся в соответствии с разработанными методиками. Потери тепла с уходящими газами (q2) рассчитывались по методике проф. М.Б. Равича. Температура уходящих газов принималась средней по показаниям щитового прибора, состав газов (содержание О2) измерялся газоанализатором Testo-342.

Температуры газов по конвективной шахте снижаются при уменьшении нагрузки, в то же время содержание О2 в уходящих газах возрастает.

В исследованном диапазоне нагрузок Dпп=160–280 т/час величина q2 находилась в пределах 6–7,5 %. Распределение воздуха между горелками и нижним дутьем и система его регулирования позволяет поддерживать оптимальную концентрацию кислорода (О2˝КПП = 3–5,5 %) во всем диапазоне нагрузок. Указанный диапазон изменения О2 позволяет кроме того получить оптимальные величины потерь теплоты от химического и механического недожогов при хороших экологических показателях.

Величина потерь с химическим недожогом (q3) практически равна нулю, так как концентрация СО в дымовых газах не превышала 100 мг/м3 (приведенная к О2 = 6 %). Содержание горючих в золе уноса при оптимальном распределении воздуха и изменялось в пределах 1,5–2,8 % и зависело от тонины помола и избытка воздуха. Содержание горючих в шлаке изменялось в пределах 0–1,5 %. Провал, определяемый просыпанием части топлива в щели между листами дефлектора имеет содержание горючих на уровне 15–30 %, однако, доля такого провала, по нашему опыту, очень мала, основной провал определяется отходящим шлаком. Таким образом, потери тепла с механической неполнотой сгорания во всех опытах не превышают 0,5 %

Потери тепла в окружающую среду от охлаждения (q5) и с физическим теплом шлака (q6) определялись расчетным путем при q5ном= 0,5 % и температуре шлака 600 оС.

Коэффициент полезного действия «брутто» в исследованном диапазоне нагрузок находится в пределах 91–92,5 % .

Применение ВИР-технологии позволяет снижать избыток воздуха в горелках, направляя часть вторичного воздуха в низ топки. Это приводит к уменьшению образования топливных оксидов азота. Снижение максимальной температуры газов в топочной камере до величины 1300–1400 оС практически исключает образование термических оксидов азота. Кроме того, в нижней части топки образуется область с полувосстановительным горением, в которой часть ранее образовавшихся оксидов азота восстанавливается до атмосферного N2.

Указанные особенности сжигания углей с использованием низкоэмиссионного вихревого процесса позволили снизить концентрацию NOx в дымовых газах. На нагрузке близкой к номинальной СNOx= 380–400 мг/нм3 (О2 = 6 %), в то время как до модернизации концентрация NOx находилась на уровне 600 мг/нм3. Указанное снижение выбросов оксидов азота достигнуто без увеличения содержания СО в дымовых газах, которое в режимах, на основании которых разработана режимная карта не превышало 50 мг/нм3 (О2 = 6 %).

При переходе на двухмельничные режимы работы котла концентрация оксидов азота снижается до величин 310–350 мг/нм3, что связано с дальнейшим снижением коэффициента избытка воздуха в горелках за счет подачи большего количества воздуха в неработающие при сохранении общего избытка воздуха, достаточного для полного сгорания топлива (рис. 4.7).

Рис .4.7. Зависимость концентрации оксидов азота от нагрузки котла

Дата добавления: 2015-10-28; просмотров: 81 | Нарушение авторских прав

mybiblioteka.su

Гейзер ПК-100 котел пиролизного горения

Производство котлов пиролизного горения Гейзер ПК-400

Котлы пиролизного горения обладают высокой экономичностью. Во время пиролиза из топлива выделяется газ, за счет этого происходит выгодный обогрев. Газ, выделяемый при сгорании дров в условиях недостаточности воздуха, попадает в специальную камеру, где он и дожигатеся в течение длительного времени. У пиролизных котлов КПД несравнимо высок по сравнению с обычными.

Тепло при сгорании с высокой эффективностью выделяется котлом и передается теплоносителю. Наше производство пиролизных котлов марки Гейзер работает уже долгое время. У нас на сайте обозначен весь модельный ряд нашей продукции. Чтобы купить пиролизный котел, оставьте заявку на странице с нужной моделью.

Назначение котла Гейзер ПК-400

Гейзер ПК-400 — пиролизный твердотопливный котел длительного горения.  ПК-400 относится к наиболее производительным моделям. Он выделяет до 400 кВт тепловой энергии. Его используют для обогрева помещений, площадь которых не более 4000 м2, обогрева сельскохозяйственных и промышленных зданий. Котлы ПК-400 часто используют для оборудования котельных для отопления всевозможных зданий и сооружений. Они абсолютно безопасны и просты в эксплуатации. Купить котел ПК-400 Вы можете напрямую с нашего сайта.

Характеристики котла пиролизного горения ПК-400

ventorg.com

Смотрите также

• 
  Дон 32 котел
• 
  Запчасти котел arderia
• 
  Днища для котлов
• 
  Пк 38 котел
• 
  Котел пк 38
• 
  Котел дон 32
• 
  Фото котел кчм
• 
  Пеллетный котел польский
• 
  Днища для котлов
• 
  Фото котел кчм
• 
  Польский пеллетный котел