Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС. Пк 38 котел
Котла ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС — Мегаобучалка
Котел ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС был модернизирован по проекту ООО «Политехэнерго» на низкоэмиссионное вихревое сжигание угля в октябре–ноябре 2003 г. и пущен после модернизации 30 ноября 2003 г. Пуско-наладочные и оптимизационные испытания проводились в декабре 2003 г. Испытания при длительной работе на номинальной нагрузке (270 т/ч) выполнялись в феврале 2004 г.
Во время испытаний в топке котла сжигался бурый уголь Назаровского месторождения со следующими средними теплотехническими характеристиками: Qнр= 3261 ккал/кг, Wр= 39,1 %, Ар= 6,3 %. При сжигании указанного выше топлива и работе трех пылесистем при надежной работе мельниц (температура аэросмеси tас£70 oС) максимальная нагрузка составила 280 т/ч.
При одновременной работе двух пылесистем величина максимальной нагрузки составила 240 т/ч, а минимальная опробованная – 165 т/час без подсветки мазутом на одном дымососе. При этом отмечено устойчивое воспламенение топлива, пульсации разряжения в топке не увеличились и не превышали ±1,5 мм вод. ст. Стабильное воспламенение обеспечивается потоком горячих топочных газов, поступающих к корню факела основных горелок вдоль тыльного ската холодной воронки, и высокой концентрацией горящего топлива в вихревой зоне. Возможно дальнейшее снижение нагрузки, однако ее величина может быть ограничена температурой пара промперегрева. Переключение мельниц даже в двухмельничном режиме не требует подсветки мазутом.
Максимальная температура в топке на номинальной нагрузке находится в районе 1350 oС и даже несколько увеличивается при снижении нагрузки до 250 т/ч, что связано с утонением помола. Максимум температуры располагается в районе отметки 12 м в центре топки. Положение максимума определяется зоной воспламенения основной массы топлива и при снижении нагрузки из-за уменьшения скорости горелочной струи и утонения помола смещается к фронту котла. По той стороне топки, где работают две мельницы, температура выше. Распределение температуры по сечению топки определяется аэродинамической картиной движения газов. Горелочные струи аэросмеси, особенно нижняя, активно взаимодействуют со струей нижнего дутья, выходящей из дефлектора, обеспечивая в нижней части топки развитое вихревое движение с опускной зоной вдоль тыльной стены и ската холодной воронки и подъемной – по фронтовому скату.
Представленный характер температур и аэродинамика топочной камеры определили характер ее загрязнений. Шлаковые отложения в виде шубы толщиной до 100 мм образуются на тыльной стене и примыкающих к ней участках боковых стен от отметки 15 м вверх, включая нижнюю часть аэродинамического выступа. Шлак рыхлый, сухой и периодически сходит при обмывках, изменении режима, в целом сохраняя картину загрязнения стабильной.
Фронтовой экран и фронтовые части боковых стен топки практически чистые, за исключением зоны между горелками, где происходит шлакование амбразур, особенно вокруг неработающих горелок. При переключении мельниц этот шлак сходит. Необходимо отметить, что низкая эффективность обдувки как тыльного, так и фронтового экранов приводит к тому, что шлак сходит не при каждой обдувке.
Ширмы острого пара имеют стабильные гребневидные фронтальные отложения длиной до 300 мм и практически не требуют паровой обдувки. Ширмы пара промперегрева чистые, заноса конвективных поверхностей, включая КПП, не наблюдается. Об отсутствии прогрессирующего шлакования топки и ширм и заноса конвективных поверхностей свидетельствуют стабильные значения температур дымовых газов (рис. 3.7). Это подтверждалось также визуальными осмотрами и постоянными значениями разрежения перед дымососами.
Тепловой баланс котельного агрегата определялся в соответствии с разработанными методиками. Потери тепла с уходящими газами (q2) рассчитывались по методике профессора. М.Б. Равича. Температура уходящих газов принималась средней по показаниям щитового прибора, состав газов (содержание О2) измерялся газоанализатором Testo-342.
Происходит снижение температуры газов по конвективной шахте при уменьшении нагрузки, в то же время содержание О2 в уходящих газах возрастает.
В исследованном диапазоне нагрузок Dпп=160 – 280 т/ч величина q2 находилась в пределах 6 – 7,5 %. Распределение воздуха между горелками и нижним дутьем и система его регулирования позволяют поддерживать оптимальную концентрацию кислорода (О2˝КПП = 3 – 5,5 %) во всем диапазоне нагрузок. Указанный диапазон изменения О2 позволяет, кроме того, получить оптимальные величины потерь теплоты от химического и механического недожогов при хороших экологических показателях.
Величина потерь с химическим недожогом (q3) практически равна нулю, так как концентрация СО в дымовых газах не превышала 100 мг/м3 (приведенная к О2 = 6 %). Содержание горючих в золе уноса при оптимальном распределении воздуха изменялось в пределах 1,5 – 2,8 % и зависело от тонины помола и избытка воздуха. Содержание горючих в шлаке изменялось в пределах 0 – 1,5 %. Провал, определяемый просыпанием части топлива в щели между листами дефлектора, имеет содержание горючих на уровне 15 – 30 %, однако доля такого провала, по нашему опыту, очень мала, основной провал определяется отходящим шлаком. Таким образом, потери тепла с механической неполнотой сгорания во всех опытах не превышают 0,5 %.
Потери тепла в окружающую среду от охлаждения (q5) и с физическим теплом шлака (q6) определялись расчетным путем при q5ном= 0,5 % и температуре шлака 600 оС.
Коэффициент полезного действия «брутто» в исследованном диапазоне нагрузок находится в пределах 91 – 92,5 % .
Рис . 3.7. Зависимость концентрации оксидов азота от нагрузки котла.
Применение ВИР-технологии позволяет снижать избыток воздуха в горелках, направляя часть вторичного воздуха в нижнюю часть топки. Это приводит к уменьшению образования топливных оксидов азота. Снижение максимальной температуры газов в топочной камере до величины 1300 – 1400 оС практически исключает образование термических оксидов азота. Кроме того, в нижней части топки образуется область с полувосстановительным горением, в которой часть ранее образовавшихся оксидов азота восстанавливается до атмосферного N2. Указанные особенности сжигания углей с использованием низкоэмиссионного вихревого процесса позволили снизить концентрацию NOx в дымовых газах. На нагрузке близкой к номинальной СNOx= 380 – 400 мг/нм3 (О2 = 6 %), в то время как до модернизации концентрация NOx находилась на уровне 600 мг/нм3. Указанное снижение выбросов оксидов азота достигнуто без увеличения содержания СО в дымовых газах, которое в режимах не превышало 50 мг/нм3 (О2
При переходе на двухмельничные режимы работы котла концентрация оксидов азота снижается до величин 310 – 350 мг/нм3, что связано с дальнейшим снижением коэффициента избытка воздуха в горелках за счет подачи большего количества воздуха в неработающие при сохранении общего избытка воздуха, достаточного для полного сгорания топлива (рис. 3.7).
megaobuchalka.ru
Котел отопительный длительного горения Гейзер ПК-500
Производство отопительных котлов длительного горения Гейзер ПК-500
Наш завод специализируется на производстве отопительных котлов длительного горения. Такими котлами очень выгодно отапливаться, так как топливо они потребляют куда экономичнее простых котлов и работают на одной закладке до 15 часов. Один из представителей линейки котлов длительного горения — Гейзер ПК-500. Данная модель является очень экономичной, с КПД до 92%. На одной загрузке такой котел способен проработать до 15 часов. Это большое преимущество над обычными котлами.
Назначение отопительного котла Гейзер ПК-500
Гейзер ПК-500 — это один из самых производительных котлов линейки «Гейзер», их производительность составляет 500 кВт. Эти котлы применяются для обогрева помещений, площадь которых не более 2000 м2, обогрева сельскохозяйственных зданий. Котлы ПК-500 часто используют для организации котельных для отопления всевозможных зданий и сооружений. Они полностью безопасны и их достаточно просто эксплуатировать как и любые водяные твердотопливные котлы.
Характеристики котла длительного горения ПК-500
| Марка котла | ПК-500 |
| Отапливаемая площадь (высота потолка<3м) | 5000 кв.м. |
| Высота | 2960 |
| Ширина | 1230 |
| Глубина | 2330 |
ventorg.com
Котла ПК-38 (ст. - Технологии
Котел ПК-38 (ст. № 3А) Назаровской ГРЭС был модернизирован по проекту ООО «Политехэнерго» на низкоэмиссионное вихревое сжигание угля в октябре–ноябре 2003 г. и пущен после модернизации 30 ноября 2003 г. Пуско-наладочные и оптимизационные испытания проводились в декабре 2003 г. Испытания при длительной работе на номинальной нагрузке (270 т/ч) выполнялись в феврале 2004 г.
Во время испытаний в топке котла сжигался бурый уголь Назаровского месторождения со следующими средними теплотехническими характеристиками: Qнр= 3261 ккал/кг, Wр= 39,1 %, Ар= 6,3 %. При сжигании указанного выше топлива и работе трех пылесистем при надежной работе мельниц (температура аэросмеси tас£70 oС) максимальная нагрузка составила 280 т/ч.
При одновременной работе двух пылесистем величина максимальной нагрузки составила 240 т/ч, а минимальная опробованная – 165 т/час без подсветки мазутом на одном дымососе. При этом отмечено устойчивое воспламенение топлива, пульсации разряжения в топке не увеличились и не превышали ±1,5 мм вод. ст. Стабильное воспламенение обеспечивается потоком горячих топочных газов, поступающих к корню факела основных горелок вдоль тыльного ската холодной воронки, и высокой концентрацией горящего топлива в вихревой зоне. Возможно дальнейшее снижение нагрузки, однако ее величина может быть ограничена температурой пара промперегрева. Переключение мельниц даже в двухмельничном режиме не требует подсветки мазутом.
Максимальная температура в топке на номинальной нагрузке находится в районе 1350 oС и даже несколько увеличивается при снижении нагрузки до 250 т/ч, что связано с утонением помола. Максимум температуры располагается в районе отметки 12 м в центре топки. Положение максимума определяется зоной воспламенения основной массы топлива и при снижении нагрузки из-за уменьшения скорости горелочной струи и утонения помола смещается к фронту котла. По той стороне топки, где работают две мельницы, температура выше. Распределение температуры по сечению топки определяется аэродинамической картиной движения газов. Горелочные струи аэросмеси, особенно нижняя, активно взаимодействуют со струей нижнего дутья, выходящей из дефлектора, обеспечивая в нижней части топки развитое вихревое движение с опускной зоной вдоль тыльной стены и ската холодной воронки и подъемной – по фронтовому скату.
Представленный характер температур и аэродинамика топочной камеры определили характер ее загрязнений. Шлаковые отложения в виде шубы толщиной до 100 мм образуются на тыльной стене и примыкающих к ней участках боковых стен от отметки 15 м вверх, включая нижнюю часть аэродинамического выступа. Шлак рыхлый, сухой и периодически сходит при обмывках, изменении режима, в целом сохраняя картину загрязнения стабильной.
Фронтовой экран и фронтовые части боковых стен топки практически чистые, за исключением зоны между горелками, где происходит шлакование амбразур, особенно вокруг неработающих горелок. При переключении мельниц этот шлак сходит. Необходимо отметить, что низкая эффективность обдувки как тыльного, так и фронтового экранов приводит к тому, что шлак сходит не при каждой обдувке.
Ширмы острого пара имеют стабильные гребневидные фронтальные отложения длиной до 300 мм и практически не требуют паровой обдувки. Ширмы пара промперегрева чистые, заноса конвективных поверхностей, включая КПП, не наблюдается. Об отсутствии прогрессирующего шлакования топки и ширм и заноса конвективных поверхностей свидетельствуют стабильные значения температур дымовых газов (рис. 3.7). Это подтверждалось также визуальными осмотрами и постоянными значениями разрежения перед дымососами.
Тепловой баланс котельного агрегата определялся в соответствии с разработанными методиками. Потери тепла с уходящими газами (q2) рассчитывались по методике профессора. М.Б. Равича. Температура уходящих газов принималась средней по показаниям щитового прибора, состав газов (содержание О2) измерялся газоанализатором Testo-342.
Происходит снижение температуры газов по конвективной шахте при уменьшении нагрузки, в то же время содержание О2 в уходящих газах возрастает.
В исследованном диапазоне нагрузок Dпп=160 – 280 т/ч величина q2 находилась в пределах 6 – 7,5 %. Распределение воздуха между горелками и нижним дутьем и система его регулирования позволяют поддерживать оптимальную концентрацию кислорода (О2˝КПП = 3 – 5,5 %) во всем диапазоне нагрузок. Указанный диапазон изменения О2 позволяет, кроме того, получить оптимальные величины потерь теплоты от химического и механического недожогов при хороших экологических показателях.
Величина потерь с химическим недожогом (q3) практически равна нулю, так как концентрация СО в дымовых газах не превышала 100 мг/м3 (приведенная к О2 = 6 %). Содержание горючих в золе уноса при оптимальном распределении воздуха изменялось в пределах 1,5 – 2,8 % и зависело от тонины помола и избытка воздуха. Содержание горючих в шлаке изменялось в пределах 0 – 1,5 %. Провал, определяемый просыпанием части топлива в щели между листами дефлектора, имеет содержание горючих на уровне 15 – 30 %, однако доля такого провала, по нашему опыту, очень мала, основной провал определяется отходящим шлаком. Таким образом, потери тепла с механической неполнотой сгорания во всех опытах не превышают 0,5 %.
Потери тепла в окружающую среду от охлаждения (q5) и с физическим теплом шлака (q6) определялись расчетным путем при q5ном= 0,5 % и температуре шлака 600 оС.
Коэффициент полезного действия «брутто» в исследованном диапазоне нагрузок находится в пределах 91 – 92,5 % .
Рис . 3.7. Зависимость концентрации оксидов азота от нагрузки котла.
Применение ВИР-технологии позволяет снижать избыток воздуха в горелках, направляя часть вторичного воздуха в нижнюю часть топки. Это приводит к уменьшению образования топливных оксидов азота. Снижение максимальной температуры газов в топочной камере до величины 1300 – 1400 оС практически исключает образование термических оксидов азота. Кроме того, в нижней части топки образуется область с полувосстановительным горением, в которой часть ранее образовавшихся оксидов азота восстанавливается до атмосферного N2. Указанные особенности сжигания углей с использованием низкоэмиссионного вихревого процесса позволили снизить концентрацию NOx в дымовых газах. На нагрузке близкой к номинальной СNOx= 380 – 400 мг/нм3 (О2 = 6 %), в то время как до модернизации концентрация NOx находилась на уровне 600 мг/нм3. Указанное снижение выбросов оксидов азота достигнуто без увеличения содержания СО в дымовых газах, которое в режимах не превышало 50 мг/нм3 (О2
При переходе на двухмельничные режимы работы котла концентрация оксидов азота снижается до величин 310 – 350 мг/нм3, что связано с дальнейшим снижением коэффициента избытка воздуха в горелках за счет подачи большего количества воздуха в неработающие при сохранении общего избытка воздуха, достаточного для полного сгорания топлива (рис. 3.7).
student2.ru
